1.
KLONOWSKI
Włodzimierz
- Termodynamika
struktur dysypatywnych w układach enzymatycznych jako przykład modelowania
procesów biofizyce.
- Warszawa
1978 s. 39.
- Prace
IPPT 1/1978.
2.
NIEMIERKO
Andrzej
- Optymalizacja
kratownic metodami programowania matematycznego.
- (Praca
doktorska).
- Warszawa
1978 s. 119.
- Prace
IPPT 2/1978.
3.
BAJKOWSKI
Józef
- Program
analogowy i układ pomiarowo-rejestrujący do automatycznego wyznaczania obszarów
niestateczności układów dynamicznych.
- Warszawa
1978 s. 31.
- Prace
IPPT 3/1978.
4.
NIEZGODZKI
Paweł, SZEMPLIŃSKA - STUPNICKA Wanda
- Program
analogowy i układ pomiarowo - rejestrujący do automatycznego wykreślenia
rodziny charakterystyk amplitudowo - częstotliwościowych.
- Warszawa
1978 s. 30.
- Prace
IPPT 4/1978.
5.
MĄCZYŃSKI
Jacek
- Implementing
the Method of Representations in Structural Mechanics for a Column.
- Warszawa
1978 s. 29.
- Prace
IPPT 5/1978.
6.
GARSTECKI
Andrzej, GAWĘCKI Andrzej, GAWĘCKI Michał
- Optymalizacja
systemu lekkich hal stalowych.
- Warszawa
1978 s. 36.
- Prace
IPPT 6/1978.
7.
TRĄMPCZYŃSKI
Wiesław, PONDER Benedykt
- Mechanika
procesów urabiania gruntów narzędziami maszyn do robót ziemnych.
- Teoria
i doświadczenie.
- Warszawa
1978 s. 109.
- Prace
IPPT 7/1978.
8.
KUNERT
Krzysztof A.
- Dynamiczne
własności mechaniczne usieciowanego polietylenu.
- Warszawa
1978 s. 33.
- Prace
IPPT 8/1978.
9.
DURACZ
Andrzej
- Badanie
właściwości pola akustoelektrycznego w ciele stałym.
- (Praca
habilitacyjna).
- Warszawa
1978 s. 81.
- Prace
IPPT 9/1978.
10.
KOWALSKI
Stefan J.
- Równania
liniowej termokonsolidacji z anizotropowym szkieletem.
- Warszawa
1978 s. 15.
- Prace
IPPT 10/1978.
11.
KLEPACZKO
Janusz
- Sprzężenia
termo - mechaniczne w metalach.
- Warszawa
1978 s. 69.
- Prace
IPPT 11/1978.
12.
KOTOWSKI
Stefan
- Własności
rozwiązań znajdujących się na powierzchni nieciągłości.
- Warszawa
1978 s. 7.
- Prace
IPPT 12/1978.
13.
OLAS
Andrzej
- Własności
procesu przejściowego w układzie mechanicznym z luzem.
- Warszawa
1978 s. 9-14.
- Prace
IPPT 12/1978.
14.
KLEIBER
Michał
- Duże
deformacje ciał sprężysto - plastycznych.
- Teoria
i numeryczna analiza konstrukcji.
- (Praca
habilitacyjna).
- Warszawa
1978 s. 187.
- Prace
IPPT 13/1978.
15.
NADOLSKI
Władysław, PIELORZ Amalia
- Fale
sprężyste w prętach o zmiennych przekrojach i skończonych długościach.
- Warszawa
1978 s. 65.
- Prace
IPPT 14/1978.
16.
FISZDON
Władysław
- Struktura
płaskich fal uderzeniowych w jednoatomowych gazach.
- Warszawa
1978 s. 52.
- Prace
IPPT 15/1978.
17.
SZUMILIN
Krystyna
- Mechanika
statystyczna polimerów.
- Warszawa
1978 s. 35.
- Prace
IPPT 16/1978.
18.
PRZEŹDZIECKI
Stanisław, LAPRUS Włodzimierz
- Reprezentacja
pól elektromagnetycznych w ośrodkach żyrotropowych przez skalarne potencjały
Hertza.
- Warszawa
1978 s. 10.
- Prace
IPPT 17/1978.
19.
CIARKOWSKI
Adam
- Przenikanie
fali elektromagnetycznej przez szczelinę w warstwie przewodnika.
- Warszawa
1978 s. 11-21.
- Prace
IPPT 17/1978.
20.
BRAHMER
- KACPRZYŃSKA Anna, ZIELKE Walter
- Problem
Cauchy z warunkiem typu d
Diraca dla wybranego układu równań hiperbolicznych.
- Warszawa
1978 s. 13.
- Prace
IPPT 18/1978.
21.
LAPRUS
Włodzimierz
- Rozwiązanie
typu fali biegnącej z wyrazem opisującym refrakcję stożkową dla równań
quasi - liniowych.
- Warszawa
1978 s. 15-22.
- Prace
IPPT 18/1978.
22.
ŻUCHOWSKI
Krzysztof
- Analiza
nielokalnych uśrednionych równań stochastycznych gęstości prądu.
- Warszawa
1978 s. 16.
- Prace
IPPT 19/1978.
23.
FRĄCKOWIAK
Jan K.
- Wzbudzanie
elektromagnetycznych fal powierzchniowych nad płaszczyzną o anizotropowej
impedancji.
- Warszawa
1978 s. 17-33.
- Prace
IPPT 19/1978.
24.
SOWIŃSKI
Maciej
- Analiza
zakończeń falowodów prostokątnych przy pomocy równań całkowych.
- Warszawa
1978 s. 80.
- Prace
IPPT 20/1978.
25.
KUDREWICZ
Halina
- Propagacja
w stratnych liniach transmisyjnych.
- Warszawa
1978 s. 33.
- Prace
IPPT 21/1978.
26.
PŁOWIEC
Ryszard
- Porównanie
lepkosprężystych właściwości niektórych olejów mineralnych i
syntetycznych mierzonych na drodze akustycznej.
- Warszawa
1978 s. 19.
- Prace
IPPT 22/1978.
27.
KUNERT
Krzysztof A., WASIAK Andrzej, SOSZYŃSKA Hanna
- Badania
strukturalne usieciowanego polietylenu.
- Warszawa
1978 s. 34.
- Prace
IPPT 23/1978.
28.
OLAS
Andrzej
- O
pewnym szacowaniu macierzy fundamentalnej układu liniowych równań różniczkowych.
- Warszawa
1978 s. 13.
- Prace
IPPT 24/1978.
29.
SŁAWIŃSKI
Andrzej
- Stateczność
ruchu ustalonego układów holonomicznych w zmiennych Hamiltona.
- Warszawa
1978 s. 15-29.
- Prace
IPPT 24/1978.
30.
RASZCZUK
Alina
- Wpływ
rozkładu ciężarów cząsteczkowych na własności reologiczne polimerów
silikonowych.
- (Praca
doktorska).Warszawa 1978 s. 117.
- Prace
IPPT 25/1978.
31.
KLONOWSKI
Włodzimierz
- Biomechanika
i mechanochemia układów kurczliwych.
- Warszawa
1978 s. 43.
- Prace
IPPT 26/1978.
32.
PŁATKOWSKI
Tadeusz
- Nieliniowe
modelowe równania kinetyczne dla dwuskładnikowych mieszanin gazów
jednoatomowych.
- Warszawa
1978 s. 50.
- Prace
IPPT 27/1978.
33.
WOL
- GAJEWSKA Barbara
- Zastosowanie
związków teorii plastyczności do analizy nieustalonego wypływu ośrodków
sypkich ze zbiorników.
- (Praca
doktorska).
- Warszawa
1978 s. 89.
- Prace
IPPT 28/1978.
34.
NIEZGODZKI
Paweł, NOWACZEK Wacław
- Analogowo
- hybrydowy model generatora serii impulsów przyśpieszenia i sił.
- Warszawa
1978. s. 27.
- Prace
IPPT 29/1978.
35.
SOKÓŁ
- SUPEL Joanna
- Zbiór
rozwiązań zupełnych dla płyt z materiału Johansena.
- Warszawa
1978 s. 11.
- Prace
IPPT 30/1978.
36.
SOKOŁOWSKI
Marek
- Stress
Concentration in an Elastic Wedge.
- Warszawa
1978 s. 17.
- Prace
IPPT 31/1978.
37.
PIELORZ
Amalia
- Pewne
uwagi dotyczące badania zjawiska rezonansu parametrycznego w układach
mechanicznych o jednym stopniu swobody.
- Warszawa
1978 s. 23.
- Prace
IPPT 32/1978.
38.
OLAS
Andrzej
- O
stateczności rozwiązań rodziny układów równań różniczkowych liniowych o
zmiennych współczynnikach.
- Warszawa
1978 s. 23.
- Prace
IPPT 33/1978.
39.
KLONOWSKI
Włodzimierz
- Podstawy
teoretyczne badania polimerów usieciowanych metodami akustycznymi.
- Warszawa
1978 s. 45.
- Prace
IPPT 34/1978.
40.
BAJKOWSKI
Józef, NIEZGODZKI Paweł, NOWACZEK Wacław
- Model
analogowy silnika asynchronicznego.
- Warszawa
1978 s. 28.
- Prace
IPPT 35/1978.
41.
BORKOWSKI
Adam
- Programowanie
matematyczne w zagadnieniach nieliniowej statyki.
- (Praca
habilitacyjna).
- Warszawa
1978 s. 159.
- Prace
IPPT 36/1978.
42.
KOTOWSKI
Stefan, OLAS Andrzej, RADZISZEWSKI Bogusław, SZADKOWSKI Andrzej, SZADKOWSKI J.,
ZALESKI A.
- Badanie
procesu przejściowego w układzie napędowym.
- Warszawa
1978 s. 26.
- Prace
IPPT 37/1978.
43.
SZADKOWSKI
Andrzej
- O
modelowaniu oddziaływań i pojęciu siły.
- Warszawa
1978 s. 27-39.
- Prace
IPPT 37/1978.
44.
ANISIMOWICZ
Michał
- Badania
procesów wibropełzania stopów metali w płaskim stanie naprężenia.
- (Praca
doktorska).
- Warszawa
1978 s. 158.
- Prace
IPPT 38/1978.
45.
MOĆKO
Stanisław T., GĘBKA - KOŹLUK Aldona
- Analiza
aktywności katalitycznej ftalocyjanin metali.
- Warszawa
1978 s. 30.
- Prace
IPPT 39/1978.
46.
KUŹNICKI
Zbigniew T.
- Złącze
L - H.
- Warszawa
1978 s. 31-52.
- Prace
IPPT 39/1978.
47.
MOĆKO
Stanisław T.
- Związek
między aktywnością katalityczną a właściwościami elektrycznymi.
- Warszawa
1978 s. 40.
- Prace
IPPT 40/1978.
48.
KUŹNICKI
Zbigniew T.
- Podstawy
fizyczne do analizy struktury elektrycznej skokowego złącza L - H.
- Warszawa
1978 s. 41-62.
- Prace
IPPT 40/1978.
49.
MOĆKO
Stanisław T., GĘBKA - KOŻLUK Aldona
- Wpływ
zmiany budowy chemicznej na właściwości elektryczne pochodnych ftalocyjaniny
miedzi.
- Warszawa
1978 s. 43.
- Prace
IPPT 41/1978.
50.
GRZĘDZIŃSKI
Janusz
- Algorytm
automatycznego obliczania flatteru przy pomocy zmodyfikowanej metody iteracyjnej
Laguerre`a.
- Warszawa
1978 s. 29.
- Prace
IPPT 42/1978.
51.
WICHER
Jerzy
- Zastosowanie
rozwinięć w szeregi ortogonalne do analizy członów nieliniowych.
- Warszawa
1978 s. 20.
- Prace
IPPT 43/1978.
52.
OLAS
Andrzej
- Kryterium
stateczności układów równań liniowych.
- Warszawa
1978 s. 29.
- Prace
IPPT 44/1978.
53.
LENEV
N. B.
- Giperzvukovye
metody issledovanij v fizike żidkogo sostojanija.
- Warszawa
1978 s. 229.
- Prace
IPPT 45/1978.
54.
BYSTRZYCKI
Jan, PIELORZ Amalia
- Wyznaczanie
naprężeń w belce sprężystej obciążonej siłami krótkotrwałymi.
- Warszawa
1978 s. 41.
- Prace
IPPT 46/1978.
55.
TRZĘSOWSKI
Andrzej
- Ruch
inkluzji w ciałach stałych.
- Warszawa
1978 s. 22.
- Prace
IPPT 47/1978.
56.
JANAS
Marek
- Zmiany
mechanizmu zniszczenia w stanie pozagranicznym konstrukcji prętowych.
- Warszawa
1978 s. 24.
- Prace
IPPT 48/1978.
57.
JANAS
Marek
- Nośność
żelbetowego zbiornika walcowego.
- Warszawa
1978 s. 33.
- Prace
IPPT 49/1978.
58.
JUSZKIEWICZ
Adam, NASALSKI Wojciech
- Cieczowy
przetwornik akustooptyczny w holografii ultradźwiękowej.
- Warszawa
1978 s. 44.
- Prace
IPPT 50/1978.
59.
KLEIBER
Michał, ZACHARSKI Andrzej
- SHELIN
- liniowa analiza statyczna cienkich powłok dowolnego kształtu metodą elementów
skończonych. Opis programu i instrukcja użytkowania.
- Warszawa
1978 s. 68.
- Prace
IPPT 51/1978.
60.
MARKS
Wojciech
- Optymalizacja
elementów zginanych wstępnie naprężonych.
- (Praca
habilitacyjna)>
- Warszawa
1978 s. 245.
- Prace
IPPT 52/1978.
61.
PĘCHERSKI
Ryszard
- Teoretyczny
opis wpływu napromieniowania neutronami na właściwości lepkoplastyczne miękkiej
stali.
- (Praca
doktorska).
- Warszawa
1978 s. 129.
- Prace
IPPT 53/1978.
62.
NAŁĘCZ
Andrzej
- Wpływ
wiatru bocznego na własności dynamiczne pojazdu samochodowego w ruchu
prostoliniowym. (Praca doktorska).
- Warszawa
1978 s. 211.
- Prace
IPPT 54/1978.
63.
ZIABICKI
Andrzej
- Reorientation
of Single Elements in the Theory of Crystal Nucleation.
- Warszawa
1978 s. 25.
- Prace
IPPT 55/1978.
64.
HOLNICKI
- SZULC Jan, SZULARZ Marek
- Optymalne
sprężanie wieloelementowych układów kratowych.
- Warszawa
1978 s. 25.
- Prace
IPPT 56/1978.
65.
SŁAWIŃSKI
Andrzej
- Optymalizacja
ze względu na jakość procesów przejściowych
- Warszawa
1978 s. 14.
- Prace
IPPT 57/1978.
66.
SZADKOWSKI
Andrzej
- O
przestrzeni, czasie i obiektach mechaniki newtonowskiej.
- Warszawa
1978 s. 15-24.
- Prace
IPPT 57/1978.
67.
SZADKOWSKI
Andrzej
- O
stateczności wykładniczej ruchu na podstawie modelu hydrodynamicznego równania
różniczkowego.
- Warszawa
1978 s. 25-29.
- Prace
IPPT 57/1978.
68.
JASSEM
Wiktor
- Klasyfikacja
widm spółgłosek trących z zastosowaniem statystycznych funkcji
dyskryminacyjnych.
- Warszawa
1978 s. 21.
- Prace
IPPT 58/1978.
69.
DROGOŃ
Krystyna
- Wyniki
badań oscylatorów kwarcowych przeprowadzonych w Laboratoire de l`Horloge
Atomique Universite de Paris-Sud.
- Warszawa
1978 s. 34.
- Prace
IPPT 59/1978.
70.
GMURCZYK
Andrzej S., TARCZYŃSKI Marek, WALENTA Zbigniew A.
- Struktura
fali uderzeniowej w mieszaninie gazów szlachetnych.
- Warszawa
1978 s. 33.
- Prace
IPPT 60/1978.
71.
GADZAŁA
Ryszard
- Metoda
wyznaczania zespolonego modułu sprężystości ciał lepkosprężystych.
- Warszawa
1978 s. 16.
- Prace
IPPT 61/1978.
72.
KUŹNICKI
Zbigniew T.
- Struktura
elektryczna skokowego złącza L - H.
- (Praca
habilitacyjna).
- Warszawa
1978 s. 120.
- Prace
IPPT 62/1978.
73.
KRAWIEC
Dorota, MATUSZKINA Olga, MYTKOWSKI Krzysztof
- Percepcyjne
granice miedzysegmentalne w logatomach o budowie CVCV (C) ze spółgłoską
zwartą.
- Warszawa
1978 s. 33.
- Prace
IPPT 63/1978.
74.
PIELORZ
Amalia
- Fale
sprężyste w wybranych wieloczłonowych układach mechanicznych.
- Warszawa
1978 s. 56.
- Prace
IPPT 64/1978.
75.
DUDZIAK
Walenty
- Wpływ
członów dylatacyjnych w równaniach termodyfuzji na rozkład temperatury i
koncentracji.
- Warszawa
1978 s. 17.
- Prace
IPPT 65/1978.
76.
PAWłOWSKI
Tadeusz
- Charakterystyka
i możliwości stosowania polimeru PTFE w technice.
- Warszawa
1978 s. 19-26.
- Prace
IPPT 65/1978.
77.
GEMBIAK
Danuta
- Rozpoznawanie
spółgłosek zwarto - trących w sygnale ciągłej mowy polskiej z
zastosowaniem elektronicznej techniki obliczeniowej.
- Warszawa
1978 s. 14.
- Prace
IPPT 66/1978.
78.
JASSEM
Wiktor
- Prace
nad automatycznym rozpoznawaniem mowy w Polsce.
- Warszawa
1978 s. 24.
- Prace
IPPT 67.
79.
LENART
Jan
- Obliczenia
numeryczne problemów brzegowych w płaskim stanie naprężenia ośrodka
plastycznego.
- Warszawa
1978 s. 32.
- Prace
IPPT 68/1978.
80.
KRZEŚNIAK
Zenobia, RANACHOWSKI Jerzy, RZESZOTARSKA Jadwiga
- Przewodność
elektryczna wybranych związków PVK.
- Warszawa
1978 s. 16.
- Prace
IPPT 69/1978.
81.
JASKORZYŃSKA
- DZIECIASZEK Bożena
- Badanie
asymptotycznych własności pola strefy dalekiej dla problemu dyfrakcji fali płaskiej
na półpłaszczyźnie leżącej na granicy ośrodka izotropowego i jednoosiowo
anizotropowego.
- Warszawa
1978 s. 59.
- Prace
IPPT 70/1978.
82.
ATAMANIUK
Barbara
- Tłumienie
w równaniu Kortwega - de Vriesa - Burgersa.
- Warszawa
1978 s. 8
- Prace
IPPT 71/1978.
83.
BOBROWA
Nadieżda
- Promieniowanie
dipola w niejednorodnym ośrodku dyspersyjnym.
- Warszawa
1978 s. 9-36.
Niniejsza praca
poświęcona jest problemom modelowania pewnych zjawisk termodynamicznych,
konkretnie tzw. struktur dysypatywnych, w układach biologicznych.
Praca stanowi próbę
jednolitego sformułowania i rozwiązania zagadnień optymalizacji kratownic sprężystych
ujętych w kategoriach zadań programowania matematycznego.
Zagadnienie optymalizacji kratownic jest jednym z
najstarszych w dziedzinie optymalizacji konstrukcji. W ciągu stulecia, od ogłoszenia
twierdzenia M.Levy do ostatnich prac opartych na najnowszych metodach
numerycznych, zagadnienie to przeszło olbrzymią ewolucję, którą w zarysie
przedstawiono w rozdziale 2. Obecnie maszyny cyfrowe stwarzają możliwości
bardziej ogólnego formułowania zagadnień optymalizacji i efektywnego ich
rozwiązywania.
W ciągu ostatnich lat ukazało się wiele publikacji
dotyczących zagadnień optymalizacji kratownic na zbiorach ciągłych.
Natomiast liczba opracowań dotyczących zagadnień dyskretnych optymalizacji
jest znikoma. Ponadto o ile znane metody programowania liniowego pozwalają w
miarę efektywnie rozwiązywać stawiane zadania, o tyle metody programowania
nieliniowego w dalszym ciągu nie dają zadawalających wyników. Wiąże się
to z niedoskonałością metod programowania nieliniowego w przypadku zagadnień
niewypukłych, a takimi są w ogólnym przypadku zagadnienia optymalizacji
kratownic. Obecnie w badaniach zagadnień optymalizacji kratownic można wyróżnić
trzy następujące kierunki:
- poszukiwanie przybliżonych
liniowych modeli matematycznych dla zagadnień nieliniowych,
- szukanie efektywnych sposobów
linearyzacji zadań nieliniowych
- opracowanie bardziej
efektywnych metod rozwiązywania zadań nieliniowych.
Niniejsza praca reprezentuje w zasadzie dwa ostatnie z
trzech wymienionych tu kierunków.
Rozdział 2 stanowi wprowadzenie w problematykę
optymalizacji kratownic.
Przedstawiono w nim rozwój
historyczny oraz przegląd dotychczasowych osiągnięć w dziedzinie
optymalizacji kratownic, zwracając przy tym uwagę na najważniejsze
stwierdzenia i wnioski dotyczące rozwiązań optymalnych.
W rozdziale 3 omówiono przedmiot i cel pracy. W
rozdziale 4 zestawiono podstawowe pojęcia i założenia, na których oparto
przedstawione w pracy rozwiązania. Omówiono też zagadnienia wyboru parametrów
optymalizacji, warunków ograniczających oraz funkcji celu.
Zasadniczą część pracy stanowią rozdziały 5 i 6.
W rozdziale 5 sformułowano i rozwiązano zagadnienie optymalizacji kratownic na
zbiorach ciągłych, zaś w rozdziale 6 na zbiorach dyskretnych. Rozpatrzono
przypadki jednego i wielu stanów obciążeń. Zbadano także właściwości
kratownic równomiernej wytrzymałości układając w tym celu odpowiedni
algorytm.
Rozwiązano także zagadnienie optymalizacji kratownic
uwzględniając ograniczenia na naprężenia dopuszczalne ze względu na możliwość
wyboczenia prętów ściskanych. W tym celu do algorytmów przedstawionych w
pracy wprowadzono odpowiednie modyfikacje warunków ograniczających oraz
modyfikacje samej procedury poszukiwania rozwiązań optymalnych.
Rozdział 7 zawiera podsumowanie przeprowadzonych rozważań
oraz wnioski z nich wynikające.
W zakończeniu pracy podano spis bibliograficzny
/rozdział 8/ zawierający pozycje cytowane w tekście, przede wszystkim dotyczące
optymalizacji kratownic.
Z obszarami
niestateczności rozwiązań układów dynamicznych możemy spotkać się w
wielu zagadnieniach mechaniki i techniki.
W obecnym opracowaniu przedstawiono program analogowy i
układ pomiarowo-rejestrujący do automatycznego wyznaczania obszarów
niestateczności dwóch następujących układów dynamicznych:
I. Wyznaczanie obszarów niestateczności dynamicznej układów
opisanych równaniami różniczkowymi zwyczajnymi o periodycznie zmiennych współczynnikach.
II. Wyznaczanie obszarów warunków początkowych, przy których
nieliniowy układ drgający wzbudzany siłami harmonicznymi generuje odpowiedź
harmoniczną, w zakresach częstości, w których istnieje niebezpieczeństwo
pojawienia się rezonansów pobocznych.
W wielu
zagadnieniach związanych z badaniami własności dynamicznych konstrukcji
maszynowych i budowlanych zarówno w procesie analizy jak i syntezy, niezbędnym
etapem pracy jest wyznaczanie charakterystyk amplitudowo - częstotliwościowych.
Przy przyjętym modelu matematycznym w postaci układu
równań różniczkowych zwyczajnych, wyznaczania tych charakterystyk za pomocą
maszyn analogowych znalazło już szerokie zastosowanie, szczególnie w
przypadkach opisanych równaniami nieliniowymi.
Dotychczasowe metody zdejmowania charakterystyk
amplitudowo - częstotliwościowych przy użyciu maszyn analogowych są jednak
czasochłonne, gdyż wymagają dużego nakładu pracy przy opracowaniu wyników
pomiarów.
Pojęcie nośnika
obciążenia samozrównoważonego, reprezentacji funkcji, odwzorowanie
przestrzeni liniowej w siebie znacznie ułatwiają konstruowanie efektywnych
algorytmów dla dokładnych obliczeń pól przemieszczeń w sprężystych
elementach konstrukcyjnych np. słupa, belki, pręta.
W pracy pokazano sposób
konstruowania algorytmów z przykładem programu dla zagadnienia słupa prostego
oraz dodatkowo dla belki o osi wygiętej wg łuku koła. Małe zapotrzebowanie
algorytmów zarówno na pamięć komputera jak też czas obliczeń sugerują
przydatność dla komputerów rozmiarów małych i średnich, dla których
nieraz trzeba wykonywać oprogramowanie pod kątem zastosowań specjalnych.
Stale rosnące
zapotrzebowanie na lekkie hale stalowe o zróżnicowanych wymiarach
gabarytowych, wymaga wprowadzenia systemu typowych rozwiązań produkowanych na
skład. W związku z tym wybór poprawnego zbioru rozwiązań konstrukcji ma
podstawowe znaczenie, gdyż daje w skali kraju duże oszczędności.
Niniejsza praca jest przeznaczona do wykorzystania
przez instytucje programujące rozwój masowej produkcji hal typowych przy
zastosowaniu standaryzacji rozwiązań. Celem standaryzacji jest uzasadnione
ekonomicznie zmniejszenie liczby różnych rozwiązań, dlatego powstaje wtedy
pytanie jaką liczbę różnych rozwiązań należy wprowadzić do produkcji i
jakie to powinny być rozwiązania.
Stały rozwój
budownictwa, energetyki oraz innych gałęzi przemysłu powoduje ciągły wzrost
masy przeładowywanych gruntów, materiałów sypkich itp. ośrodków ogólnie
zwanych rozdrobnionymi. Prace przeładunkowe należą do najbardziej pracochłonnych
i niezbędna jest ich stała i coraz pełniejsza mechanizacja, a dobór właściwych
parametrów urabiania ośrodka narzędziami maszyn do robót ziemnych /koparki,
ładowarki, spycharki itp./ ma bardzo istotne znaczenie. W wielu ośrodkach
prowadzonych jest szereg prac zarówno teoretycznych jak i doświadczalnych, których
celem jest analiza pracy tego typu narzędzi.
Celem niniejszego opracowania jest przedstawienie niektórych
wyników prac teoretycznych i eksperymentalnych oraz stosowanie techniki
pomiarowej.
Badaniom
dynamicznych własności mechanicznych elastomerów poświęconych jest wiele
prac. Mniej istnieje badań dotyczących plastomerów, natomiast nie spotkano w
literaturze fachowej badań tego typu w odniesieniu do usieciowanego
polietylenu.
W niniejszej pracy przeprowadzono dwa typy badań
mechanicznych. Badania dynamiczne przy stałej częstości w funkcji temperatury
i badania dynamiczne w funkcji zmiennej częstości, przy stałej temperaturze.
Pierwsze badania wykonano na wahadle skrętnym a drugie w reogonometrze
Weissenberga. Dotychczasowe badania dynamiczne polimerów usieciowanych wykazały
ogólną zależność, że wraz ze wzrostem stopnia usieciowania zwiększy się
temperatura zeszklenia danego polimeru, a moduł powyżej temperatury zeszklenia
gwałtownie rośnie, natomiast rozszerza się ekstremum w Tg. Nie wiadomo jednakże
jak zachowują się inne procesy relaksacyjne w polietylenie usieciowanym, a
szczególnie proces relaksacyjny l
związany z fazą krystaliczną polietylenu. Dlatego też między innymi celem
naszym było zbadanie zachowania się relaksacji l
w tym materiale w zależności od stopnia usieciowania i rodzaju użytego
nadtlenku do sieciowania.
Celem niniejszej
pracy jest zaprezentowanie opracowanych przez autora zagadnień związanych z
generowaniem pola akustoelektrycznego, które stanowią pewne uzupełnienie w
stosunku do literatury światowej. Uzupełnienie to wynika z przyjęcia założenia,
aby pełny obraz problemu zawierał zależność pola akustycznego od jakości
sygnału akustycznego i jakości podłoża. Przy tym jakość ta powinna
obejmować najważniejsze typy fal akustycznych i rodzaje ich modulacji oraz
parametry półprzewodnikowe podłoża. Do pracy włączono również krótki
przegląd ważniejszych publikacji związanych z tematem pracy. Uzasadnieniem
tego jest brak w literaturze krajowej takiego opracowania.
Rozdział drugi niniejszej pracy poświęcony jest
pobieżnemu, a w miarę możliwości pełnemu przeglądowi badań teoretycznych
i eksperymentalnych nad efektem akustoelektrycznym. Podano tam najistotniejsze
relacje teoretyczne, które stanowią podstawę zrozumienia dalszych rozważań.
Jednocześnie wymienione są
tam najważniejsze i najciekawsze fakty eksperymentalne wynikające z badań
efektu. Ten rozdział opracowano głównie jako syntetyczny przegląd danych
literaturowych. Pozostałe rozdziały pracy są opisem badań własnych
autora.
Rozdział trzeci poświęcony jest falom
powierzchniowym. Relacja Weinreicha, która znana jest dla fal objętościowych
została tu zmodyfikowana tak, by można ją stosować dla fal powierzchniowych.
W rozdziale tym określono zależność pola akustoelektrycznego od: częstotliwości,
amplitudy i częstotliwości modulacji ciągłego sygnału akustycznego.
Przedstawiono wyniki badań potwierdzające wyliczone zależności.
W rozdziale czwartym przedstawiono własną
interpretację teoretyczną procesu powstawania domen akustoelektrycznych.
Istota tych obliczeń jest o tyle ważna, że w literaturze światowej jest błędna
interpretacja badaczy amerykańskich. W ujęciu autora ważne jest uwzględnienie
przestrzennego rozkładu wektora prędkości fononów termicznych, jak również
przeprowadzenie obliczeń w przestrzeni pędów. Uzyskane wyniki rozpatrzono dla
materiału półprzewodzącego i fotoprzewodzącego. Porównania z danymi
eksperymentalnymi wykazują dobrą ich zgodność z wynikami obliczeń.
W zakresie dużych sygnałów akustycznych pojawiają
się nieliniowe zależności pomiędzy strumieniem mocy akustycznej i napięciem
akustoelektrycznym. W rozdziale piątym przedstawiono teorię tego zjawiska
wychodząc z dwóch założeń:
1. Modulacja ładunku w piezoelektrycznym półprzewodniku wywołana
prądem elektrycznym związanym z falą akustyczną osiąga przy dostatecznie dużym
natężeniu fali wartość równą koncentracji nośników. Zatem, dalszy wzrost
natężenia fali nie powoduje dalszego wzrostu modulacji.
2. Pole akustoelektryczne osiąga, przy dostatecznie dużych natężeniach
dźwięku wartość, która powoduje dryf elektronów w próbce. Przy
dostatecznie dużym dryfie następuje zmiana współczynnika tłumienia
elektronowego, co z kolei wpływa na generację pola akustoelektrycznego.
Przeprowadzone badania oparte na tych założeniach
potwierdzone zostały wynikami doświadczalnymi.
W znanych z literatury
relacjach opisujących generację pola akustoelektrycznego wprowadza się człony
odpowiedzialne za efekt pułapkowania nośników prądu. W rozdziale szóstym
podano metody eksperymentalne i
obliczeniowe określania podstawowych parametrów pułapkowania i jego wpływu
na propagację fal powierzchniowych. Metody te opierają się na pomiarze tłumienia
ultradźwięku w zewnętrznym polu elektrycznym. Uzyskane wyniki można
zweryfikować stosując inne metody pomiarowe.
W rozdziale siódmym przedstawiono podstawy rachunkowe
i wyniki eksperymentalne badań detektora akustoelektrycznego. Ten element
zaproponowany przez autora wykazuje konkurencyjne parametry w stosunku do diody
półprzewodnikowej, a w szczególności bardzo dużą wydajność napięciową.
Jednak pewne trudności technologiczne nie pozwalają na zastosowanie praktyczne
w chwili obecnej. Szczególnie interesująca jest możliwość takiego doboru
parametrów, by detektor mógł pracować jako detektor amplitudy lub mocy wejściowej
sygnału elektrycznego wielkiej częstotliwości lub sygnału ultradźwiękowego.
Celem niniejszej
pracy jest przedstawienie równań teorii termokonsolidacji dla dwuskładnikowego
ośrodka, który stanowi sprężysty anizotropowy porowaty materiał (szkielet)
i izotropowa ciecz wypełniająca drożne pory (kanały).
Praca ta stanowi kontynuację rozważań prowadzonych w
pracy [5], w której podano równania liniowej termokonsolidacji, przy założeniu
izotropii ośrodka dwuskładnikowego a także izotropii poszczególnych składników.
W naszych rozważaniach opieramy się, podobnie jak w
pracy [5], o termodynamiczne funkcje stanu, które konstruuje się przy założeniach
powszechnie stosowanych w teorii konsolidacji oraz dodatkowo przy założeniu,
że wymiana ciepła między składnikami jest idealna, tzn. temperatura w obu składnikach
lokalnie jest taka sama. Zakłada się też, że rozkład por w całym
anizotropowym macierzystym materiale jest równomierny (izotropia porowatości
powierzchniowej ośrodka naturalnego) i, że rozważa się tylko małe odkształcenia,
że zmiany porowatości podczas deformacji są pomijalnie małe.
W pracy rozważa się przypadek pełnej anizotropii
szkieletu oraz anizotropii transwersalnej.
Efekty sprzężenia
termo-mechanicznego w ciałach stałych, w szczególności w metalach, mogą
przejawiać się w różny sposób. Z jednej strony istniejące w ciele pole
temperatur może wywołać stan naprężeń i odkształceń, nawet bez przyłożenia
zewnętrznych obciążeń mechanicznych. Ten typ sprzężenia jest zazwyczaj
rozumiany jako wąsko pojęta termosprężystość.
Odpowiednio wysokie przyrosty
temperatur mogą nawet prowadzić do pojawienia się lokalnych odkształceń
plastycznych w ogrzanym ciele /termoplastyczność/. Z drugiej natomiast strony
wszelkiego rodzaju wymuszenia mechaniczne w postaci wolno lub szybkozmiennych pól
naprężeń i odkształceń mogą powodować zmiany stanu termodynamicznego ciała,
które z kolei powodują zmiany temperatury. W pierwszym przypadku sprzężenie
termo-mechaniczne można nazwać czynnym, a w drugim przypadku biernym.
Oczywiście jest możliwe równoczesne
wystąpienie wspomnianych dwóch typów sprzężeń termo-mechanicznych.
W sumie temperatura wpływa w
znacznym stopniu na własności mechaniczne metali takie jak stałe sprężystości,
własności plastyczne i reologiczne. Ponadto istnieją wyżej podane sprzężenia,
które niekiedy znacznie zmieniają obraz zjawiska w porównaniu do procesu
izotermicznego. Celem niniejszego opracowania jest bardziej systematyczne
przedyskutowanie sprzężeń termo-mechanicznych w metalach ze szczególnym
uwzględnieniem strony zjawiskowej oraz wyników doświadczalnych. Opracowanie
obejmuje w mniejszym stopniu dyskusję bezpośredniego wpływu temperatury na własności
mechaniczne metali.
Przedmiotem
pracy będą własności jakościowe rozwiązań poślizgowych równań różniczkowych
z liniowo wprowadzoną nieciągłością. Rozwiązaniem poślizgowym równania różniczkowego
nazywamy takie rozwiązanie tego równania, które przechodząc przez
powierzchnię nieciągłości, pozostaje na niej.
Celem pracy jest
zbadanie własności procesu przejściowego wywołanego zmianą obciążenia a
zachodzącego w układzie napędowym zawierającym luzy.
Jak wiadomo istnienie luzów
powoduje istotną zmianę w opisie układu mechanicznego. Najprostszy model
matematyczny układu z luzami jest układem równań różniczkowych
nieliniowych /obszarami liniowych/.
Przyjmując za
punkt wyjścia problematykę dużych odkształceń konstrukcji sprężysto -
plastycznych w pracy niniejszej położymy nacisk na dwa zasadnicze zagadnienia
z tego zakresu, a mianowicie na
a/ wybór i opis pewnej dość ogólnej mechanicznej teorii
zachowania się materiałów konstrukcyjnych wraz z zaprezentowaniem możliwości
analizy poszczególnych klas konstrukcji w ramach tej teorii,
b/ efektywność przedstawionej teorii, czyli możliwości
otrzymywania wyników numerycznych mogących interesować projektanta.
Do analizy wybrano konstrukcje zbudowane z materiału
sprężysto - plastycznego i poddane dużym deformacjom ze względu na
a/ fakt, że większość stosowanych obecnie materiałów
konstrukcyjnych wykazuje szeroko rozumiane cechy sprężysto - plastyczne,
b/ stosunkowo dużą ogólność równań konstytutywnych w
sensie możliwości wprowadzenia tylko niewielkich zmian do rozważań podanych
w pracy przy rozpatrywaniu wielu innych materiałów konstrukcyjnych /wynika to
z przyrostowego charakteru sformułowanego problemu/,
c/ fakt, że efekty zmian początkowej geometrii w trakcie
deformacji odgrywają znaczną rolę w pracy wielu konstrukcji projektowanych
zgodnie ze współczesnymi wymogami estetyki i ekonomiki
d/ brak w literaturze światowej dostatecznie precyzyjnego,
popartego numerycznie efektywnym algorytmem obliczeń, sformułowania takiej
teorii.
Stan wiedzy w omawianym zakresie przedstawimy szeroko w
rozdz. 2.2; obecnie wymienimy tylko kilka głównych czynników, powodujących,
naszym zdaniem, konieczność gruntownej analizy podstaw teorii dużych odkształceń
sprężysto - plastycznych w aspekcie jej numerycznego wykorzystania:
- bezkrytyczna akceptacja uproszczonych założeń
kinematycznych /addytywność odkształceń/, wywodzących się z teorii
zlinearyzowanych geometrycznie,
- często niekonsekwentne wykorzystywanie przyrostów naprężeń
i odkształceń w równaniach konstytutywnych oraz ich nieprawidłowa
akumulacja,
- opracowanie algorytmów obliczeniowych dla zagadnień
nieliniowych w oparciu o istniejące programy dotyczące zagadnień liniowej
teorii sprężystości - powoduje to przeważnie dodatkowe kłopoty z poprawną
definicją przyrostu naprężenia oraz często uniemożliwia konsekwentny wybór
konfiguracji odniesienia,
- operowanie infinitezymalnymi przyrostami poszczególnych
wielkości /linearyzacja na kroku/ - ze względu na przyrostowy charakter
algorytmu obliczeń /częste są przypadki konieczności uwzględnienia więcej
niż np. 100 przyrostów po czasie/ powoduje to często powstawanie błędów
“odejścia” od rozwiązania dokładnego mogących całkowicie wypaczyć
charakter rozwiązania,
- powszechne korzystanie ze standardowych koncepcji metody
elementów skończonych /coraz bardziej skomplikowane elementy skończone, całkowanie
numeryczne/ bez prób optymalizacji stosowanych algorytmów obliczeniowych co
powoduje, że obliczanie realnych przykładów staje się bardzo uciążliwe i
pracochłonne,
- całkowita niedostępność wielu opracowań wykorzystywanych
przez zachodnie firmy prowadzące badania w omawianym zakresie, co powoduje
konieczność niezależnego opracowywania algorytmów i konkurencyjnych programów.
Cel niniejszej pracy rozumiemy
dwojako. Chcemy bowiem zaproponować opis ciał /konstrukcji/ sprężysto -
plastycznych poddanych dowolnie dużym odkształceniom, który:
a/ spełniałby podstawowe postulaty dotyczące zachowania się
ciał sprężysto - plastycznych /w szczególności, dla odkształceń
infinitezymalnych, pokrywał się z klasycznym opisem tych ciał/ oraz pewne
postulaty ogólniejszej natury typowe dla nieliniowej mechaniki continuum,
b/ byłby na tyle prosty, aby umożliwić efektywne numerycznie
rozwiązywanie konkretnych problemów praktycznych takich jak analiza zachowania
się typowych konstrukcji nośnych /płyty, powłoki/ w zakresie dużych
deformacji.
Należy podkreślić, że
wyniki zawarte w pracy oraz opracowane programy nie pretendują w obecnym
stadium do uznania ich za zamknięty system obliczeniowy gotowy do wykorzystania
w praktyce inżynierskiej. Wynika to zarówno z faktu, że poszczególne partie
obliczeń numerycznych wykonywano przy użyciu różnych maszyn cyfrowych jak również,
a raczej przede wszystkim, z charakteru rozważań nastawionych na opracowanie i
analizę procedur mogących służyć uzyskiwaniu rozwiązań numerycznych
skomplikowanych, ale niezbyt dużych problemów z zakresu statyki konstrukcji
sprężysto - plastycznych. Niezależnie od tego, jednakże, wyniki zawarte w
pracy mogą stanowić podstawę do opracowania jednolitego systemu nieliniowej
analizy konstrukcji.
W pracy
rozpatrywane są procesy dynamiczne w układach prętowych o zmiennych
przekrojach i skończonych długościach, powstałe w wyniku jednokrotnych
zderzeń.
Własności
makroskopowe układu fizycznego można opisywać językiem fizyki ośrodka ciągłego,
ale jeśli interesuje nas raczej wytłumaczenie, niż opisywanie własności ośrodka
należy wrócić do pierwotnego układu wielu cząstek. Niestety, jak wiadomo,
dla układu wielu cząstek równania ruchu nie są w ogólności rozwiązywalne,
tak jak nie są znane warunki początkowe, niezbędne do rozwiązania tych równań.
Mechanika statystyczna omija te trudności rozważając wszystkie możliwe stany
w jakich układ może się znajdować, dyskutując prawdopodobieństwo
realizacji każdego takiego stanu.
Wielkości makroskopowe
otrzymujemy poprzez średniowanie odpowiednich wielkości fizycznych po
wszystkich osiągalnych stanach. W tym sensie fizyka cząsteczkowa i
makroskopowa fizyka ośrodka ciągłego są powiązane przez mechanikę
statystyczną. Takie podejście pozwala opisywać rozliczne układy fizyczne,
takie jak ciecze, gazy, ciała stałe, a również wieloatomowe molekuły.
Właśnie zastosowanie fizyki statystycznej do opisu
wieloatomowych molekuł - polimerów, stało się w ostatnich latach przedmiotem
zainteresowania wielu autorów [ 1-7].
Wiele prac z dziedziny fizyki
polimerów, w których użyto całego bagażu pojęć z zakresu mechaniki
statystycznej, dało bardzo ciekawe wyniki. Można spodziewać się, że
kierunek ten będzie dalej kontynuowany, ponieważ daje on ogromne możliwości
nowego potraktowania tak złożonego problemu, jakim są właściwości i
zachowania się polimerów.
Przenikanie fali
elektromagnetycznej przez szczeliny w przewodnikach stanowi interesujący
problem zarówno z teoretycznego jak i praktycznego punktu widzenia. Z
zagadnieniem tym spotykamy się np. w technologii obwodów scalonych, gdzie
warstwa fotoczuła oświetlona jest przez otwory w ekranie. Wymaga się, by odsłonięte
partie warstwy były oświetlone strumieniem światła o możliwie stałym rozkładzie.
W przypadku małych otworów wymaganie to napotyka na trudności spowodowane
zjawiskami dyfrakcyjnymi na krawędziach szczelin. Innym przykładem zastosowań
jest zagadnienie sprzężeń międzyfalowodowych przez szczeliny. W
opublikowanych niedawno pracach Butlera i Umashnkara [1], [2] analizowano
przenikanie pola elektromagnetycznego przez aperturę w płaskim , nieskończenie
cienkim przewodniku. W [1] problem uogólniono na przypadek różnych parametrów
ośrodka po obu stronach ekranu, w [2] dopuszczono obecność przewodnika
liniowego po zacienionej stronie ekranu.
W niniejszej pracy założono, że szczelina wydrążona
jest w warstwie przewodnika o skończonej, niezerowej grubości. Przyjęto również,
że ośrodek wypełniający szczelinę różnić się może od ośrodka wypełniającego
przestrzeń po obu stronach warstwy przewodnika. Problem wyznaczania pola całkowitego
sprowadzono do zadania poszukiwania rozwiązań dwóch równań różniczkowo-całkowych
dla składowych stycznych pola elektrycznego w aperturze szczeliny.
Problem odwrotny
dla układu równań hiperbolicznych opisujących magnetojonową plazmę można
rozwiązać wykorzystując odpowiednie przedstawienie Riemanna por. [1]. Występująca przy tym funkcja Riemanna spełnia
pewien układ równań cząstkowych hiperbolicznych z warunkiem początkowym
typu d
- Diraca.
W niniejszej pracy rozważmy następujący związany z
teorią funkcji Riemanna, problem Cauchy.
Metoda fal biegnących
zastosowana do układu równań quasi - liniowych prowadzi do nieliniowych równań
transportu dla współczynników pierwszego wyrazu rozwinięcia fali biegnącej.
Równania te w obszarze występowania refrakcji stożkowej tworzą hiperboliczny
układ równań cząstkowych, określonych na wybranej charakterystyce wejściowego
układu równań.
W odróżnieniu od przypadku liniowego, kiedy metoda
fal biegnących pozwala na ogół skonstruować rozwiązanie problemu początkowego,
tutaj można znaleźć tylko przybliżone rozwiązanie w pewnych szczególnych
przypadkach. Niemniej podstawowe własności rozwiązania dadzą się określić
stosunkowo łatwo przy użyciu tej metody.
Celem pracy jest analiza hiperbolicznego układu równań
transportu w oparciu o wyniki pracy [2].
Równania opisujące
gęstość prądu elektrycznego w ośrodku zjonizowanym mogą służyć do
wyznaczenia związku pomiędzy gęstością prądu elektrycznego i zadanym /zewnętrznym/
polem elektrycznym. Pochodzenie tych równań może być mniej lub bardziej
fenomenologiczne, jednak teorie statystyczne sugerują w pewnym sensie ich ogólną
postać. Takie częściowo fenomenologiczne podejście najwygodniej jest wyrazić
w postaci równania stochastycznego. Przejście od równania kinetycznego do równania
stochastycznego związane jest z rezygnacją z niektórych ścisłych wyrażeń
i zastąpienie ich wyrażeniami stochastycznymi /funkcjami losowymi/, których własności
probabilistyczne są postulowane na podstawie ogólnych własności fizycznych.
W równaniach kinetycznych współczynniki są funkcjami deterministycznymi,
jedynie warunki początkowe są funkcjami losowymi, zaś w równaniach
stochastycznych występują także współczynniki będące funkcjami losowymi.
Według klasyfikacji prowadzonych z matematycznego punktu widzenia równania
kinetyczne zostały by także zaliczone do równań stochastycznych, gdyż są
zależne od funkcji losowych, chociaż tylko poprzez warunki początkowe.
Fenomenologiczne podejście do równań stochastycznych jest o tyle wygodne, że
dopuszcza pewne uogólnienia, które nie były by takie łatwe do uzyskania przy
przejściu od równań kinetycznych do stochastycznych jeżeli rozpatruje się ośrodki
w zewnętrznych polach lub niejednorodne.
Zaletą użycia stochastycznego równania gęstości prądu
jest to, że jako siła stochastyczna występuje w nim wielkość proporcjonalna
do stochastycznego pola elektrycznego występującego w ośrodku. Konsekwencją
tego jest możliwość wyznaczenia tensora rezystowności elektrycznej ośrodka
poprzez transformatę autokorelacji stochastycznego pola elektrycznego. Jest to
korzystne, gdyż niektóre składowe transformaty autokorelacji stochastycznego
pola elektrycznego można wyznaczyć na podstawie eksperymentów rozpraszania
fal elektromagnetycznych w tym ośrodku.
Tematem pracy
jest istotnie wektorowy problem pobudzania elektromagnetycznych fal
powierzchniowych w ośrodku jednoosiowo anizotropowym przez sfrazowane prądowe
źródło liniowe, umieszczone nad płaszczyzną impedancyjną. Przyjęto, że
na płaszczyźnie tej są spełnione warunki brzegowe typu Leontowicza, a
impedancja płaszczyzny jest anizotropowa i scharakteryzowana tensorem drugiego
rzędu.
Przedstawiony problem jest uogólnieniem zagadnienia
rozwiązanego w pracy [1], gdzie przyjęto izotropowe warunki brzegowe na płaszczyźnie
impedancyjnej. W niniejszej pracy użyto metody analogicznej do [1], rozkładając
całkowite pole elektromagnetyczne na typy TM i TE przez wprowadzenie dwóch
funkcji skalarnych - superpotencjałów.
Operując superpotencjałami fal płaskich obliczono
współczynniki G
i j określające
amplitudy i fazy superpotencjałów pola odbitego w dwóch szczególnych
przypadkach gdy oś anizotropii górnego ośrodka jest prostopadła i równoległa
do płaszczyzny impedancyjnej. Pokazano, że przy dowolnym położeniu tej osi
postawiony problem jest zawsze istotnie wektorowy, jeżeli tylko impedancja płaszczyzny
granicznej jest anizotropowa.
Superpotencjały fal odbitych przedstawiono w całkowej
reprezentacji Fouriera. Superpotencjały fal powierzchniowych są wtedy określone
jako przyczynki do całek, pochodzące od biegunów współczynników G
i j . Podano równanie algebraiczne, których pierwiastki są
biegunami, lecz wartości pierwiastków można wyznaczyć tylko metodami
numerycznymi.
W pracy rozważane
jest zagadnienie stacjonarne dla pola elektromagnetycznego w falowodzie prostokątnym,
zakończonym dowolną gładką powierzchnią cylindryczną ustawioną
poprzecznie do osi falowodu.
Praca składa się z dwóch części. W pierwszej z
nich, punkty 1 i 2, precyzują klasę rozpatrywanych zagadnień
elektromagnetycznych, pokazuje ich jednoznaczność oraz sprowadza się do grupy
zagadnień różniczkowo brzegowych dla równania Helmholtza. Pojedyncze
zagadnienie skalarne odpowiada pobudzaniu opisanej struktury przez jedną z grup
modów H m, n lub E m, n dla
ustalonego w danej grupie indeksu m.
W drugiej części pracy, punkty 3 i 4, konstruowane są
dwiema różnymi metodami, równania całkowe typu Fredholma drugiego rodzaju
dla dowolnej grupy zagadnień z grup rozpatrywanych w punktach 1 i 2. Pierwsza z
metod opiera się na metodzie teorii potencjału, zwanej też metodą Fredholma,
druga na całkowych zależnościach Greena.
Okazuje się, że równania otrzymane w oparciu o metodę
Fredholma są w pewnym sensie, wyjaśnione w podpunkcie 4.4, sprzężone z równaniami
otrzymanymi przy użyciu zależności Greena.
W pracy
przedstawiono historię rozwoju teorii linii transmisyjnej oraz dokonano krótkiego
przeglądu prac dotyczących rozwiązywania problemów propagacji w strukturach
tworzących linię transmisyjną o stratnych przewodach.
W problemach smarowania elastohydrodynamicznego
spotykamy się najczęściej z cienką warstwą cieczy, tzw. filmem, który wciśnięty
między dwie współpracujące części maszyny poddany jest wyjątkowo trudnym
warunkom pracy. Pomiary wykazały, że grubość filmu jest wtedy rzędu 10 -
4cm, działające na ten film ciśnienie związane z przenoszeniem
siły może osiągać wartości 10 tys. atmosfer a czas działania tego ciśnienia
jest rzędu 10 - 7 sek. Jaki jest wpływ takich warunków pracy na właściwości
oleju? Czy można przyjąć, że istnieje wtedy liniowa zależność między
naprężeniem ścinającym a szybkością ścinania tzn. czy olej zachowuje się
jak ciecz newtonowska? przeprowadzone badania w takich warunkach wykazały
rzeczywiście nienewtonowskie zachowanie oleju [1] [2]. Pomiary tego typu
są jednak bardzo trudne zwłaszcza przy
zmiennych ciśnieniach i temperaturach od których głównie zależą właściwości
smarne oleju.
Dość praktycznym źródłem niezależnych informacji
jest badanie olejów poddanych ścinaniom oscylacyjnym. Badanie takie są
znacznie łatwiejsze również w warunkach wysokich ciśnień. Stosowane do badań
odkształcenia oscylacyjne są dostatecznie małe i wyniki pomiarów można
rozpatrywać z punktu widzenia teorii lepkosprężystości liniowej.
Należy jedynie określić
formalny związek między szybkością ścinania i częstotliwością zmiennych
naprężeń ścinających aby wartości eksperymentalne otrzymane przy danych częstotliwościach
można było wykorzystać do przewidywania właściwości oleju w warunkach
elastohydrodynamicznych.
Niniejsze
badania ukierunkowane zostały na określone makrostruktury usieciowanego
polietylenu co może dać podstawy do interpretacji zachowania się tego materiału
pod względem mechanicznym. Ponieważ w części I i II /1,2/ niniejszego
opracowania podaliśmy statyczne i dynamiczne własności mechaniczne PE
usieciowanego w obecnej części określenie makrostruktury tego materiału wydało
się nieodzowne. Przeprowadzono następujące rodzaje badań: wykonano zdjęcia
przełomów na mikroskopie elektronowym, przeprowadzono badania struktury tego
materiału za pomocą promieni rentgena oraz zbadano gęstość PE
usieciowanego.
W pracy zajęto
się badaniem stateczności układów holonomicznych ze współrzędnymi
cyklicznymi. Równania ruchu takich układów przedstawiono w postaci Hamiltona.
Metodą linearyzacji sprowadzono problem badania stateczności układu równań
nieliniowych pierwszego rzędu do zagadnienia poszukiwania wartości własnych
odpowiedniej macierzy. Jeśli dla danego układu znana są energia kinetyczna i
potencjalna oraz funkcja Rayleigh`a to można w przedstawiony tu sposób bezpośrednio
otrzymać macierz charakterystyczną zlinearyzowanego układu równań ruchu w
otoczeniu wyróżnionej rozmaitości ruchu ustalonego. Jak wiadomo, jeśli części
rzeczywiste wartości własnych tej macierzy są ujemne, to układ
zlinearyzowany, jak również nieliniowy, są lokalnie asymptotycznie stateczne.
Jako przykład rozpatrzono stateczność równowagi pewnego układu
giroskopowego. Otrzymane tu wyniki są zbieżne z wynikami uzyskanymi w [2].
Przeprowadzono
badania wpływu wagowo średniej masy cząsteczkowej, oraz rozkładu mas cząsteczkowych
na własności lepkosprężyste polidwumetylosiloksanów.
Zbadano własności frakcji, różniących się średnią
masą cząsteczkową, oraz mieszanek tych frakcji, o z góry założonych rozkładach
mas cząsteczkowych. Mieszanki te charakteryzowały się tą samą wagowo średnią
masą cząsteczkową M w,
jednakowym kształtem funkcji rozkładu mas cząsteczkowych, a różniły się
między sobą szerokością rozkładu M w
/ M n .
Średnie masy cząsteczkowe badanych substancji
oznaczono metodami: rozpraszania światła, osmometrii, wiskozymetrii, oraz
chromatografii żelowej. Tą ostatnią metodę wyznaczono również krzywe rozkładu
mas cząsteczkowych.
Własności lepkosprężyste badano za pomocą
reogoniometru Weissenberga R 17, w temperaturze 25 0 C.
Metodą drgań wymuszonych określono zależności:
rzeczywistej h
1 i urojonej h”
składowej lepkości dynamicznej, rzeczywistej G ` i urojonej G”
składową modułu sprężystości, oraz rzeczywistej składowej podatności
dynamicznej J ` od częstości kątowej drgań w.
Na podstawie zależności: G` (w)
i G” (w)
obliczono widma relaksacji H (t).
Przebieg zależności:
rzeczywistej składowej lepkości dynamicznej h`,
oraz rzeczywistej składowej modułu sprężystości G` od częstości drgań w
, uzyskanych dla badanych substancji, opisano za pomocą wzorów empirycznych, będących
uogólnieniem zależności, odpowiadających modelowi Maxwella. Pozwoliło to na
scharakteryzowanie zależności h`
(w)
za pomocą parametrów lepkości newtonowskiej h
0, charakterystycznego czasu relaksacji t
01, oraz wykładnika potęgowego, natomiast zależność G` (w)
za pomocą: modułu sprężystości w obszarze kauczukopodobnym Ge , charakterystycznego czasu relaksacji
t
02 , oraz wykładnika potęgowego. Stwierdzono, że wykładniki potęgowe,
występujące w tych wzorach, są mniejsze od teoretycznych wartości 2, wynikających
z modelu Maxwella.
Wpływ wagowo średniej masy cząsteczkowej M w
, oraz szerokości rozkładu mas cząsteczkowych M w / M n na
wartości: h
0 , t
01 , G e
oraz t
02 oceniono przy zastosowaniu wzorów, zaproponowanych przez
Locatiego, umożliwiających oddzielenie od siebie wpływu Mw i Mw
/ M n.
Stwierdzono, że powiększanie wagowo średniej masy cząsteczkowej
M w , wpływa w dużym stopniu na wzrost lepkości newtonowskiej h0
, oraz charakterystycznych czasów relaksacji:
t
01 i t
02, jak również na zmniejszanie się wykładników potęgowych,
występujących w uogólnionych wzorach Maxwella. Między szerokością rozkładu
Mw / Mn, a wartościami: h0
, t01
i t02
, brak jest natomiast korelacji. Moduł sprężystości w obszarze
kauczukopodobnym G e
rośnie w miarę powiększania średniej masy cząsteczkowej, a maleje w
miarę rozszerzania się rozkładu.
Stwierdzono, że rozszerzanie rozkładu mas cząsteczkowych
wpływa głównie na sprężystość badanych polimerów. W miarę rozszerzania
się rozkładu, rośnie podatność J` w całym badanym zakresie częstości
drgań i w związku z tym maleje moduł sprężystości w obszarze
kauczukopodobnym.
Zależność urojonej składowej lepkości dynamicznej h”
od częstości drgań w,
uzyskane dla badanych substancji, pozwoliły na określenie wpływu wagowo średniej
masy cząsteczkowej Mw oraz szerokości rozkładu na maksymalną
wartość lepkości urojonej h”
max , oraz położenie tego maksimum względem osi częstości drgań.
Na podstawie zależności, otrzymanych w
niniejszej pracy, wyznaczono kilkoma metodami charakterystyczne czasy relaksacji
i porównano je między sobą.
Na przykładzie kilku badanych substancji, porównano
lepkości, określone przy ustalonym przepływie ścinającym, z oznaczonymi
metodą dynamiczną.
Biomechanics
is this part of biophysics which deals with mechanics of biological systems.
Biological
contractile systems are supramolecular mechanochemical systems - they change
chemical energy directly into mechanical work.
After short description of the microscopical structure of cross-striated
muscles some models of the muscles, in particular the sliding - filament`s
model, are described.
Molecular - kinetic theories /based on molecular models/ as well as
rheological ones /based on theories of continuous media/ are discussed.
The newest experimental results concerning the influence of
post-synaptical nerve potentials on the activity of muscles and the structure
and function of “mini-muscles” /microfilaments/ and “mini-skeleton”
/microtubules/ of a single cell are shown.
Also some polyelectolyte contractile systems /”artificial muscles”/
are describes and foundations of thermodynamical theory of mechanochemical
processes are shortly discussed.
Celem pracy jest
przegląd różnych metod formułowania układu nieliniowego równań BGK dla
mieszaniny gazów jednoatomowych oraz prezentacja niektórych problemów
relaksacyjnych w mieszaninach gazów o niewspółmiernych masach atomowych.
Praca jest podzielona na trzy części, poprzedzone wstępem.
W części pierwszej omówiono
pewne metody wyprowadzenia równań modelowych dla mieszanin gazów zwracając
uwagę na założenia i słabe punkty poszczególnych metod.
W części drugiej, na
podstawie równań relaksacyjnych przeanalizowano hipotezę Grada o relaksacji
wieloskalowej w mieszaninach gazów jednoatomowych i uzyskano warunki poprawności przybliżenia dwu- i trójskalowego.
W części trzeciej
przeanalizowano różne metody zamykania nieliniowych równań modelowych typu
BGK dla mieszanin gazów jednoatomowych. Korzystając z rezultatów części
drugiej uzupełniono jeden z modeli istniejących, dogodny do opisu mieszanin o
niewspółmiernych masach.
Celem niniejszej
pracy jest opisanie zjawiska grawitacyjnego wypływu ośrodka sypkiego ze
zbiorników. Opis ten polega na podaniu pola prędkości i naprężeń w ośrodku
oraz położenia górnej powierzchni swobodnej wypływającego materiału w każdej
chwili wypływu.
Pozwala to zatem na określenie:
prędkości wypływu u wylotu, wydatku wypływu i czasu wypływu dowolnej ilości
materiału, w szczególnym przypadku czasu całkowitego opróżnienia zbiornika.
Na podstawie związków teorii plastyczności przeprowadzono analizę dla różnych
parametrów materiałowych ośrodka sypkiego i różnych współczynników
tarcia ośrodka o ściany zbiorników klinowych i osiowwo-symetrycznych.
Ograniczono się przy tym do pewnej klasy przepływów takich, których linie prądu
nie zmieniają geometrii w czasie trwania procesu przepływu. Uproszczenie to
pozwoliło - przy wykorzystaniu znalezionych relacji między polem prędkości a
geometrią linii prądu i położeniem zmieniającej się w czasie ruchu
powierzchni swobodnej materiału - na określenie poszukiwanych wielkości
charakteryzujących przepływ.
Dzięki przeprowadzonej analizie, przy określonych założeniach
uzyskano nowe rozwiązania w dziedzinie dynamicznych przepływów ośrodków
sypkich, które to przepływy próbowano dotychczas
opisywać jedynie jako procesy ustalone. Otrzymane w niniejszej pracy rozwiązania
problemów nieustalonego płynięcia pozwalają na prześledzenie zmian parcia
na ściany zbiornika podczas jego opróżniania, przebiegu zmian prędkości wypływu
oraz czasu opróżniania. W obecnym stanie badań są to wyniki analizy przybliżonej,
związanej z przyjętymi założeniami odnośnie do kinematyki. Jednak można już
na ich podstawie wyciągnąć wnioski o charakterze zjawiska grawitacyjnego wypływu
ośrodków sypkich jako procesów nieustalonych. Zastosowana w niniejszej pracy
metoda może przy założeniu bardziej ogólnej klasy kinematyki doprowadzić do
uzyskania precyzyjniejszego opisu rozważanych zjawisk niestacjonarnych.
Materiał zawarty w pracy podzielono na dziewięć
rozdziałów. Układ równań opisujący przepływy dynamiczne materiałów
sypkich, ze szczególnym uwzględnieniem płynięcia w warunkach płaskiego
stanu odkształcenia, omówiono w rozdz. 2.
Analizę pola prędkości płaskich przepływów
nieustalonych o nie zmieniających się liniach prądu przeprowadzono w rozdz.
3. Otrzymano pola prędkości ośrodków nieściśliwych, wynikające z przyjętej
postaci rodziny linii prądu. Znaleziono relację między zmianą pola prędkości
a zmianą położenia pewnej dowolnej, lecz określonej powierzchni materialnej
ośrodka. Rozważono prostoliniowe linie prądu w warunkach osiowej symetrii i w
płaskim stanie odkształcenia , co odpowiada kinematyce przepływów przez kanały
klinowe i stożkowe.
Grawitacyjny przepływ ośrodków sypkich przez kanał
klinowy o gładkich ścianach rozpatrzono w rozdz. 4, a o szorstkich w rozdz. 5.
Określono zmieniające się w czasie procesu pola prędkości i parć na ściany.
Grawitacyjnymi przepływami ośrodków sypkich przez
lej stożkowy o gładkich ścianach zajmowano się w rozdz. 6. Znaleziono ruch
powierzchni swobodnej ośrodka, pola prędkości i naprężeń w każdej chwili
przepływu.
Próbę opisu zjawiska nieustalonego wypływu materiału
sypkiego z silosu, składającego się z walcowej komory i stożkowego leja,
zawiera rozdz. 7. Znaleziono, zmieniające się w czasie grawitacyjnego wypływu,
pola prędkości i naprężeń przy założeniu, że w leju silosa odbywa się
ruch promieniowy, a w komorze ruch sztywny.
Wyniki wstępnych doświadczeń na temat przepływów
materiałów sypkich przez lej stożkowy, prowadzonych przez autorkę w IPPT
PAN, oraz ich porównanie z uzyskanymi rezultatami teoretycznymi omówiono w
rozdz. 8. Uwagi końcowe na temat uzyskanych wyników i nasuwające się wnioski
przedstawiono w rozdz. 9.
Metody badania własności
dynamicznych mechanizmów napędowych, a w szczególności mechanizmów
krzywkowych są współcześnie tematem żywego zainteresowania, gdyż dla ich
prawidłowego zaprojektowania niezbędna jest znajomość drgań poszczególnych
elementów układu i wielkości obciążeń dynamicznych.
W rozdziale 2 obecnego opracowania przedstawiono budowę
analogowo-hybrydowego generatora serii impulsów wymuszających, występujących
w mechanizmach krzywkowych. Umożliwi to pełną analizę dynamiki mechanizmów
krzywkowych za pomocą analogowej techniki obliczeniowej.
W rozdziale 3 opracowania zawarto programy symulacji
analogowej impulsów sił - o kształtach prostokątnym, trójkątnym i
sinusoidalnym. Potrzeba symulacji analogowej tego typu sygnałów pojawia się
przy analizie dynamiki układów obciążanych siłami udarowymi.
Przedstawiamy
zbiór rozwiązań zupełnych teorii nośności granicznej, niejednorodnych
warstwowo płyt Johansena. Przez termin : rozwiązanie zupełne, rozumiemy rozwiązanie
zadania brzegowego dla układu równań opisujących zginanie plastyczne płyty
w momencie przekształcania się jej w mechanizm. Rozwiązanie zupełne zawiera
pełny opis pól sił i odkształceń oraz wartość obciążenia granicznego,
które te pola wywołuje.
Prezentowany zbiór zawiera niemal wszystkie znane
rozwiązania zupełne dla izotropowych płyt niejednorodnych, nawet jeśli kształty
płyt lub obciążenia są dalekie od obecnie spotykanych w praktyce. Nie jest
ich w sumie tak wiele. Świadczy to o trudności problemu, którą najlepiej
wykazał Fox w swoich ostatnich pracach.
Część poprzedzająca zbiór składa się z czterech
rozdziałów. W rozdziale 2 podano założenia i równania podstawowe; w
rozdziale 3 przedstawiono dopuszczalne nieciągłości pól sił wewnętrznych i
prędkości odkształceń oraz sformułowano warunki brzegowe dla poszczególnych
sposobów podparć. Ponadto zestawiono zasady konstruowania rozwiązań. Rozdział
ten jest zamknięty zbiorem pól elementarnych. W rozdziale 4 zilustrowano
przedstawioną poprzednio metodę kilkoma charakterystycznymi przykładami, które
krok po kroku wyjaśniają tok postępowania. W zbiorze wykorzystano rozwiązania
podane w pracach przytoczonych w Bibliografii.
W tej pracy
zostanie podjęta wstępna próba dotycząca tylko badania ilościowego
nieliniowego równania różniczkowego zwyczajnego niejednorodnego ze zmiennymi
współczynnikami przy różnych wymuszeniach sinusoidalnych, opisującego model
dyskretny przekładni zębatej.
W początkowej części pracy
przytoczymy pewne twierdzenia, w oparciu o prace [17, 18], dotyczące
oscylacyjności i stabilności szczególnych przypadków tego równania.
Przedmiotem
rozważań pracy jest zachowanie się rozwiązań rodziny układów zwyczajnych
równań różniczkowych. Celem pracy jest wyznaczenie warunków dostatecznych
stateczności rozwiązań rodziny układów zwyczajnych równań różniczkowych
o zmiennych współczynnikach. W trakcie rozważań koniecznym było sformułowanie
i udowodnienie dwóch lematów. Dowody tych lematów są długie i wymagają
wprowadzenia oznaczeń, z których część nie jest następnie wykorzystywana w
zasadniczym toku rozważań. Aby zachować ciągłość toku rozumowania, w
zasadniczej części pracy przytoczono bez dowodu lemat 2, natomiast
zamieszczono dodatek zawierający oba lematy z dowodami.
Praca stanowi próbę
zebrania i uporządkowania zarówno klasycznych jak i najnowszych wyników
literaturowych oraz prac własnych autora, dotyczących teoretycznych podstaw
akustycznych metod badania polimerów, w szczególności polimerów
usieciowanych.
Po omówieniu wpływu usieciowania na fizyczne własności
polimerów oraz “klasycznych” metod znajdowania równowagowych
charakterystyk polimerów, przedstawiono podstawy teorii rozchodzenia się fal
akustycznych w polimerach traktowanych jako ciągłe ośrodki lepkosprężyste.
Przedstawiono metodę zmiennych zredukowanych - zasadę
superpozycji czasowo-temperaturowej /WLF/ oraz mało dotychczas znaną zasadę
superpozycji czasowo-sieciowej, która może się przyczynić do ogromnego
uproszczenia pomiarów akustycznych dla polimerów usieciowanych, pozwalając na
skonstruowanie krzywych wzorcowych, analogicznych do krzywych WLF.
Przedstawiono molekularną teorię, wiążącą
makroskopowe własności materiałowe polimerów ze strukturą molekularną,
nadmolekularną i procesami relaksacyjnymi oraz przedyskutowano wpływ
krystaliczności, orientacji molekularnej i gęstości usieciowania na własności
fizyczne.
Omówiono zjawisko “topnienia orientacyjnego”. Wyjaśniono
zaobserwowaną doświadczalnie “anormalną” zależność modułu i prędkości
propagacji fali akustycznej od gęstości usieciowania.
Zadaniem
postawionym w obecnej pracy jest zbudowanie modelu analogowego silnika
asynchronicznego.
W rozdziale 2 przedstawiono równania dynamiki układów
napędowych z uwzględnieniem silnika napędowego jako źródła energii o skończonej
mocy. Rozdział 3 zawiera wyniki badań modeli silnika asynchronicznego uzyskane
drogą modelowania analogowego i symulacji cyfrowej.
Celem niniejszej
pracy jest przedstawienie możliwości, jakie daje zastosowanie teorii
programowania matematycznego w mechanice budowli. Należą do nich m. in.:
ujednolicenie podejścia do pozornie różnych zagadnień, poprawne formułowanie
problemów nieklasycznych, możliwość korzystania z efektywnych algorytmów
numerycznych.
Po przedstawieniu w rozdziale 1 podstawowych pojęć i
twierdzeń teorii programowania matematycznego oraz krótkiego zarysu rozwoju
tej dyscypliny matematycznej, przytaczamy w rozdziale 2 podstawowe zależności
i definicje mechaniki kontinuum odkształcalnego, z których będziemy
korzystali w dalszej części pracy. Rozdział 3 pokazuje zastosowania
funkcyjnej wersji programowania matematycznego w zagadnieniach analizy sprężystej
i sprężysto-plastycznej. Rozpatrywane są zarówno małe jak i duże odkształcenia.
Pokazano sposób formułowania swobodnej zasady wariacyjnej i dualnych zasad
ekstremalnych dla każdego z rozważanych problemów . Przedyskutowano trudności,
jakie powstają przy próbach zastosowania dualnego podejścia do zagadnień
geometrycznie nieliniowych.
Rozdział 4 poświęcony jest zagadnieniom
optymalizacji, jakie za pośrednictwem programowania matematycznego mogą być
sformułowane dla ciała sztywno-plastycznego. Jest to problem optymalizacji
obciążenia granicznego, którego szczególnym przypadkiem okazuje się być
klasyczne zadanie o mnożniku obciążenia, oraz zagadnienie optymalnej
niejednorodności ciała.
Rozdział 5 rozpoczyna drugą część pracy, w której
pokazano zastosowanie programowania matematycznego do obliczania konkretnych
konstrukcji według koncepcji nośności granicznej. W rozdziale tym podano
macierzowe odpowiedniki modeli matematycznych z rozdziałów 3 i 4, uzyskane
przez zastąpienie za pośrednictwem metody elementów skończonych trójwymiarowego
opisu ciągłego dyskretnym schematem statycznym.
W rozdziale 6 podano komputerową metodę obliczania
sztywno-plastycznych konstrukcji prętowych, których elementy pracują na
zginanie lub zginanie ze ściskaniem /rozciąganiem/. Są to więc belki, ruszty
i płaskie ramy. Podano informacje o opracowanych w tym celu programach na EMC i
przykłady obliczeń.
Rozdział 7 zawiera opis metody sztywno-plastycznych
elementów skończonych dla analizy i optymalizacji płyt zbrojonych, wraz z
danymi o programach komputerowych i przykładami numerycznymi.
W pracy bada się
maksymalne skręcenie względne elementów nieliniowego układu napędowego w
warunkach, gdy w stanie ustalonym poddany jest on impulsowemu działaniu momentów
sił zewnętrznych.
Celem pracy jest
opisanie tych oddziaływań oraz zmodelowanie ich na użytek mechaniki, tzn.
określenie obrazów oddziaływań w przestrzeni geometrycznej e
3 świata newtonowskiego.
Traktując modelowanie oddziaływań
jako element modelowania matematycznego ruchów ciał materialnych same oddziaływania
potraktowano: w przestrzeni fizycznej - jako siły działające na cząstki
materialne i ciała materialne sztywne, a ich modele w przestrzeni geometrycznej
- jako siły działające na punkty materialne i ciała sztywne. Położono
szczególny nacisk na omówienie natury oddziaływań i ich głównych własności,
kształtujących pojęcie siły w mechanice newtonowskiej.
Przedstawiona
praca poświęcona jest badaniu wibropełzania stopów metali w płaskim stanie
naprężenia na przykładzie stopu aluminium Al-Mg-Si /PA4T/. Badania wykonano
na cienkościennych próbkach cylindrycznych, poddanych działaniu stałych naprężeń
stycznych i stałych naprężeń stycznych i stałych normalnych z nałożeniem
na nie naprężeń cyklicznie zmiennych. Przeprowadzono cztery serie prób
przy różnych intensywnościach naprężenia. W każdej serii
zachowywano stały stosunek naprężeń stycznych do średnich naprężeń
normalnych. Zachowany był też stały współczynnik amplitudy naprężenia
normalnego.
Badania wibropełzania poprzedzono badaniami modułów
sprężystości, współczynnika skurczu poprzecznego przy odkształceniach pełzania
oraz badaniami pełzania w płaskim stanie naprężenia przy różnych
intensywnościach naprężenia i różnych stosunkach naprężenia stycznego do
normalnego.
Praca zawiera przegląd badań doświadczalnych poświęconych
wibropełzaniu w jednoosiowym i złożonym stanie naprężenia, oraz pełzaniu w
złożonym stanie naprężenia /rozdział 2/.
W zakończeniu części przeglądowo-krytycznej
podano tezę i cel pracy. W rozdziale 3 przedstawiono program i metodykę badań
doświadczalnych. W rozdziale 4 przedstawiono wyniki i analizę badań
podstawowych własności mechanicznych. Wyniki przeprowadzonych prób pełzania
i wibropełzania przedstawiono w rozdziale 5. W rozdziale 6 przeprowadzono
weryfikację podstawowych założeń quasiliniowej teorii pełzania ciał
izotropowych i podano analizę wpływu naprężeń zmiennych na prędkość pełzania.
W rozdziale 7 przedstawiono dyskusję nad możliwością zbudowania równań
konstytutywnych pełzania statycznego i dynamicznego, korzystając z tensorowo
nieliniowych związków.
W rozdziale tym podano również
wnioski końcowe.
Ze względu na
znaczenie w elektronice ciała stałego skokowych złącz półprzewodnikowych
typu - - h, które mogą być traktowane jako modelowe dla rozważań dotyczących
również polimerów półprzewodnikowych, podjęto w niniejszej pracy próbę:
1/ oceny aktualnego stanu wiedzy na temat struktury elektrycznej
tych złącz oraz
2/ wskazania kierunków badań, które mogą zaowocować w
przyszłości rozwiązaniem problemu.
W przedstawionej
pracy spróbowano zestawić podstawowe informacje ogólne dotyczące struktury
elektrycznej półprzewodnikowego homozłącza skokowego. Na podstawie ogólnych
rozważań fizycznych stwierdzono, że analiza struktury elektrycznej skokowego
złącza l - h jest problemem całkowicie nieliniowym. Stosowane więc w tym
przypadku aproksymacje nie mogą wykraczać poza bardzo wąski zakres badanego
obszaru ładunku przestrzennego, w przeciwnym razie pojawią się poważne błędy.
W pracy /30/
jednego z autorów niniejszego artykułu, opracowano technologię otrzymywania
pochodnych ftalocyjanin metali, charakteryzujących się niską przerwą
energetyczną i wysokim przewodnictwem elektrycznym. Stwarza to przed tą grupą
związków nowe możliwości zastosowań w elektronice i elektrotechnice.
Jednocześnie otrzymane wyniki mogą stanowić podstawę do poszukiwania zależności
między zmianą budowy chemicznej ftalocyjanin a ich właściwościami
elektrycznymi. Problem ten przedyskutowano w niniejszej pracy na przykładzie
niektórych pochodnych ftalocyjaniny miedzi. Wbudowanie podstawników donorowych
i akceptorowych w pierścień benzenoporfirazynowy ftalocyjaniny miedzi jest
przyczyną szeregu zmian fizyko-chemicznych tej substancji. Powiązanie zależności
między zmianami właściwości a zmianami budowy ftalocyjanin może być
podstawą dyskusji nad mechanizmem przewodnictwa elektrycznego w tych związkach.
Praca niniejsza
ma na celu opracowanie jednej metody automatycznego wyznaczania prędkości
krytycznej flatteru, mającej cechy pozwalające na jej bezpośrednie
zastosowanie w sporządzonym w ZMCiG zestawie programów do obliczania flatteru
samolotu o układzie konwencjonalnym. Tekst procedury realizującej algorytm
obliczeń automatycznych przedstawiono w języku ALGOL 1204.
Przedmiotem
rozważań pracy jest zachowanie się rozwiązań rodziny układów zwyczajnych
równań różniczkowych. Celem pracy jest wyznaczenie warunków dostatecznych
stateczności rozwiązań rodziny układów zwyczajnych równań różniczkowych
o zmiennych współczynnikach. W trakcie rozważań koniecznym było sformułowanie
i udowodnienie dwóch lematów oraz sformułowanie odpowiednich wniosków.
Dowody tych lematów są długie i wymagają wprowadzenia oznaczeń, z których
część nie jest następnie wykorzystywana w zasadniczym toku rozważań. Aby
zachować ciągłość toku rozumowania, w zasadniczej części pracy
przytoczono tylko treść wniosku 4d, natomiast zamieszczono dodatek zawierający
lematy wraz z dowodami i wnioski.
W tej pracy
wyznaczymy naprężenia w belce sprężystej, poddanej krótkotrwałemu obciążeniu
poprzecznemu. Jako model belki sprężystej przyjmujemy model
Bernoulliego-Eulera i model Timoshenki. Belka obciążona jest siłą skupioną
zmieniającą się w czasie w kształcie trójkąta. Zakładamy, że impulsy są
bardzo krótkie, rzędu 100 h.
Przy tym założeniu największe wartości naprężeń występują w otoczeniu
punktu przyłożenia skupionego wymuszenia i w czasie zbliżonym do czasu
trwania impulsu. W związku z powyższym ograniczymy się do rozpatrywania belki
nieskończonej, pomijając wpływ brzegów, który ma tu drugorzędne znaczenie
a znacznie komplikuje rozwiązania analityczne.
Przyjmujemy różny czas trwania wymuszenia przy
jednakowym jego popędzie. Wybór funkcji wymuszenia oparty jest na wynikach
eksperymentalnych, w których rejestrowano między innymi przebieg wymuszenia w
procesie poprzecznego zderzenia belki sprężystej z kulką. Czas trwania
kontaktu wynosił od 4 h
do 100 h
i tego samego rzędu czasy wymuszeń przyjmujemy w pracy.
W drugim punkcie pracy rozpatrujemy model belki
Bernoulliego-Eulera, otrzymując rozwiązania analityczne w postaci sumy całek.
Rozwiązanie analityczne tego samego zadania dla belki Timoshenki, którą
podajemy w p. 3 jest bardzo niewygodne do obliczeń numerycznych. Z tego powodu
wykorzystane są często metody przybliżone, z których dwie: metodę kolejnych
przybliżeń R. Couranta i metodę różnic skończonych wzdłuż charakterystyk
przedstawimy w punktach 4 i 5.
Jest
stwierdzonym doświadczalnie faktem, że pod wpływem niejednorodnego pola sprężystego
i przy dostatecznie wysokiej temperaturze małe inkluzje w ciałach stałych
wykazują zdolność poruszania się poprzez ośrodek. Mikroskopowy mechanizm
tego ruchu w ogólnych zarysach wygląda następująco.
Pod wpływem niejednorodnego
pola sił zewnętrznych w matrycy powstają dyfuzyjne strumienie wakansji i atomów.
Strumienie te powodują stopniowe usuwanie atomów z atomowych warstw sieci
krystalicznej matrycy znajdujących się z jednej strony inkluzji i w
konsekwencji zanik tych warstw; równocześnie z drugiej strony inkluzji
narastają nowe warstwy sieci krystalicznej matrycy. W rezultacie wytwarza się
pewien obszar składający się z inkluzji i otaczającej jej warstwy matrycy o
dużej gęstości defektów sieci, który przemieszcza się względem pozostałej
części matrycy.
Możliwe są różne typy tego
mechanizmu dyfuzyjnego ruchu inkluzji. Praca dotyczy ruchów inkluzji, których
mikroskopowy mechanizm jest połączony z powierzchniową dyfuzją atomów
matrycy wzdłuż granicy inkluzja-matryca. Rola tego typu jest szczególnie
istotna przy nie bardzo wysokich temperaturach /kiedy duży jest stosunek współczynników
powierzchniowej i objętościowej dyfuzji/ oraz dla małych rozmiarów inkluzji
/gdy stosunek pola powierzchni ograniczającej inkluzję do jej objętości nie
jest mały/. W rozważanym przypadku możliwe jest wystąpienie
plastycznego poślizgu w cienkiej warstwie matrycy otaczającej inkluzję.
W pracy przyjęto, że ruchowi inkluzji towarzyszy ten poślizg.
Obserwacje
zachowania się konstrukcji /zwłaszcza płyt/ w fazie odkształceń
plastycznych wskazują na znaczny wpływ zmian geometrii wywołanych
deformacjami. W wielu typach konstrukcji efekt ten uwidacznia się już w
przypadku przemieszczeń, które powszechnie uważane były za pomijalnie małe.
Płyty, nawet jeśli zbudowane
są z materiałów niemal idealnie plastycznych, charakteryzują się zwykle
bardzo słabym zaakcentowaniem “platformy plastycznej” odpowiadającej
wyczerpaniu nośności wg. klasycznych pojęć.
Aby możliwie poprawnie opisać zachowanie się
konstrukcji, należy jej analizę prowadzić z uwzględnieniem geometrycznej
nieliniowości. Analiza ta napotyka często na znaczne trudności numeryczne i
pojęciowe. W związku z tym, w zakresie konstrukcji plastycznych popularność
zdobył sobie podejście wykorzystane po raz pierwszy przez E.T. Onata i R.M.
Haythornthwaite`a, a nazwane później “ analizą stanów pozagranicznych”.
Zakładano:
1. idealną plastyczność materiału,
2. model sztywno - plastyczny,
3. niezmienność mechanizmu plastycznego płynięcia.
Podejście takie, rozpatrujące równowagę konstrukcji
już odkształconej, pozwala na określenie ciągu aktualnych obciążeń
granicznych i na wyznaczenie w ten sposób zależności pomiędzy ugięciem wyróżnionego
punktu, a intensywnością obciążenia, przy którym możliwa jest
quasistatyczna równowaga konstrukcji. Jakkolwiek nie daje to nam na ogół
rozwiązań ścisłych, a nawet nie wiadomo, czy uzyskane wyniki stanowią
zawsze oszacowanie nośności od góry, to jednak otrzymano na tej drodze szereg
rozwiązań posiadających wartość praktyczną.
W rzeczywistości w bardzo wielu przypadkach mechanizm
plastycznego płynięcia konstrukcji zmienia się znacznie w procesie
deformacji. Przykładem tego może być przechodzenie cienkiej płyty w membranę.
Przejście w stan membranowy może być badane przy pomocy metody stanów
granicznych, ale zakładać trzeba wówczas niezmienność obszaru odkształcanego
plastycznie. Dla oceny miarodajności rozwiązań przybliżonych potrzebne jest
zbadanie w jakim stopniu założenie o niezmienności mechanizmów zniszczenia
może być słuszne dla danej klasy konstrukcji.
Możliwość przemieszczania się przegubów
plastycznych uwzględniono w pracy [5], zaś proces przechodzenia metalowej
belki w membranę analizował Haythornthwaite [6]. Obecnie omówimy kilka
przypadków, w których uwzględnienie zmiany mechanizmu płynięcia jest
potrzebne; szczegółowiej zajmiemy się procesem deformacji belki żelbetowej.
Stosowane
obecnie zbiorniki walcowe osiągają nieraz bardzo duże rozmiary przy objętościach
rzędu 100 000 m3, co stwarza szereg nowych problemów obliczeniowych
oraz nadaje wagi drugorzędnym dotychczas elementom analizy konstrukcji.
Cechą charakterystyczną
wielkich zbiorników żelbetowych, którymi będziemy się zajmować jest złożoność
przekroju poprzecznego /wielowarstwowe zbrojenie siatkowe, zbrojenie
blachami - wykładzinami, zbrojenie sprężające/ oraz niejednorodność
rozkładu zbrojenia /żebra obwodowe, skosy, zbrojenie w miejscach przerw
betonowania/.
Ocena rzeczywistego stopnia
bezpieczeństwa układu ma podstawowe znaczenie szczególnie w przypadku budowli
ochronnych. Ich podstawowym zadaniem jest przenoszenie sporadycznych, często
jednorazowych obciążeń typu awaryjnego. Dla takich przypadków szczególnie
przydatna może się okazać teoria nośności granicznej, której zastosowaniem
zajmiemy się w niniejszej pracy.
Poprawne działanie
cieczowego przetwornika akustooptycznego, zarówno cieczowego międzyfazowego
przetwornika akustooptycznego i cieczowego powierzchniowego przetwornika
akustooptycznego, zależy od wielu czynników, takich jak wartość napięcia
powierzchniowego na powierzchni międzyfazowej ciecz-gaz lub ciecz-ciecz, lepkość
i gęstość cieczy, natężenie i szerokość impulsów wiązek ultradźwiękowych
itp. Celem niniejszej pracy jest przedstawienie teoretycznej analizy działania
cieczowego międzyfazowego przetwornika akustooptycznego , porównanie jego z
cieczowym powierzchniowym przetwornikiem akustooptycznym, jak również
wyprowadzenie numerycznych zależności charakteryzujących impulsową pracę układu
holograficznego, co ma, podobnie jak w dotychczas stosowanych układach, decydujące
znaczenie dla jakości rekonstruowanego hologramu.
W pracy niniejszej przedstawiono program SHELIN umożliwiający
liniową analizę statyczną cienkich powłok o dowolnej geometrii. Program
oparty jest na metodzie elementów skończonych i jego uruchomienie stanowi
pierwszą fazę pracy nad programem numerycznym, który docelowo umożliwiać ma
geometrycznie i fizycznie nieliniową analizę statyczną i dynamiczną
dowolnych konstrukcji powłokowych.
W opracowaniu uwzględniono
dwa następujące powłokowe elementy skończone typu przemieszczeniowego,
oparte na płaskim elemencie trójkątnym zgodnie z opisem podanym w [3].
a) płaski element trójkątny charakteryzowany przez:
a1) stan
membranowy - element z liniową funkcją kształtu (i stałym odkształceniem)
[4],
a2) stan
zgięciowy - zgodny (tj. zapewniający spełnienie warunków ciągłości
przemieszczeń)
element płytowy wykorzystujący hipotezę Kirchhoffa [5],
b) nie-płaski element czworokątny charakteryzowany przez:
b1) stan
membranowy - układ czterech elementów trójkątnych z kwadratową funkcją
kształtu [6], [7], podany więzom kinematycznym prowadzącym do liniowości
przemieszczeń wzdłuż czterech zewnętrznych boków czworokąta,
b2) stan
zgięciowy - układ czterech elementów płytowych wymienionych w (a2).
Program napisany jest w języku
FORTRAN IV i składa się z około 2000 wyrażeń (kart perforowanych); w
trakcie jego uruchamiania korzystano z maszyny cyfrowej CYBER 72.
Program składa się z programu głównego i 24 podprogramów.
W obecnej wersji nie wykorzystano możliwości stosowania overlay`owania lub
segmentacji. Czytanie danych wejściowych i drukowanie wyników odbywa się za
pomocą instrukcji READ N, lista wejścia PRINT N, Lista wyjścia gdzie N jest
etykietą odpowiedniej dyrektywy FORMAT. Pośredniego magazynowania danych
dokonuje się korzystając z czterech roboczych zbirów-obszarów na dyskach używając
instrukcji WRITE (I), lista wyjściowa i READ (I), lista wejścia, gdzie I jest
numerem zbioru.
Celem
niniejszego opracowania jest przedstawienie nowej koncepcji optymalizacji
elementów zginanych wstępnie naprężonych oraz rozwiązań szeregu zagadnień
umożliwiających optymalizację konstrukcji na podstawie tej koncepcji.
Przedmiotem rozpatrywań są tu elementy sprężone -
powszechnie znane i elementy sprężono - rozprężone przedstawione w rozdziale
3. Konstrukcje sprężone znajdują szerokie zastosowanie w budownictwie, zwłaszcza
komunikacyjnym. Teorię tych konstrukcji, metody ich projektowania oraz przykłady
realizacji można znaleźć w wielu monografiach i podręcznikach.
Opracowanie zawiera koncepcję małego systemu
problemowo-zorientowanego służącego do optymalizacji elementów zginanych wstępnie
naprężonych. Przedstawiono rozwiązanie kilku szczegółowych zadań
optymalizacji stanowiących zasadnicze elementy tego systemu. Wszystkie
zagadnienia optymalizacji zostały koncepcyjnie rozwiązane, a na kilka z nich ułożono
programy na ECM, tak że część systemu została całkowicie zakończona.
Pozostała część - merytorycznie rozwiązana - wymaga jeszcze znacznego nakładu
pracy programistów.
Korzystając z oprogramowania części systemu można
wyznaczać optymalne kształty belek izostatycznych sprężonych lub sprężono
- rozprężonych pod działaniem wielu stanów obciążenia oraz wielkości i
mimośrody sił sprężających i rozprężających. Wielkości tych sił są
modyfikowane do wielokrotności sił w poszczególnych kablach. Wzdłuż rozpiętości
belek mogą ulegać zmianie: grubość półek i środnika, szerokość dolnej półki,
położenie siły sprężającej i wielkość siły rozprężającej. Przyjęcie
zmienności tych parametrów wynika z sensu konstrukcyjnego zagadnienia. Po
oprogramowaniu pozostałej części systemu możliwe będzie rozszerzenie tych
rozwiązań na belki hiperstatyczne. Możliwe jest również rozwiązywanie
zagadnień prostszych, np. zoptymalizowanie belki o stałym przekroju wzdłuż
rozpiętości. W rozdziale 4 zamieszczono schemat ilustrujący sposób rozwiązywania
poszczególnych wariantów zadania.
W rozdziale 2 przedstawiono przegląd kryteriów
optymalizacji konstrukcji oraz metod matematycznych optymalizacji ze szczególnym
uwzględnieniem programowania nieliniowego wielopoziomowego.
Rozdział następny zawiera omówienie konstrukcji sprężono
- rozprężonych. Przedstawiono w nim koncepcję rozprężania oraz możliwość
i celowość stosowania tej techniki. Podano również informacje o pierwszej
belce mostowej sprężono - rozprężonej wykonanej i zbadanej w kraju. Autor
uczestniczył w projektowaniu oraz badaniach tej belki.
W rozdziale 4 zamieszczono sformułowanie zagadnienia
optymalizacji elementów zginanych wstępnie naprężonych precyzując przedmiot
optymalizacji, warunki ograniczające oraz przyjęte kryterium. Przedstawiono również
oryginalną koncepcję rozwiązania zagadnienia.
W kolejnym rozdziale, korzystając z twierdzenia
Kuhna-Tuckera rozwiązano następujące zagadnienie geometryczne. Znając pole
przekroju dwuteowego, przesunięcie środka ciężkości przekroju względem połowy
wysokości oraz ograniczenia na wymiary szczegółowe znaleziono takie wymiary
przekroju, którym odpowiada maksymalny moment bezwładności.
W rozdziale 6 przedstawiono zagadnienie optymalizacji
przekroju belek dwuteowych lub skrzynkowych sprężono - rozprężonych. W rozwiązaniu
wykorzystano pojęcia i metody programowania nieliniowego oraz doświadczenia w
kształtowaniu konstrukcji sprężonych.
Rozdział 7 zawiera rozwiązania analogicznego zadania
w przypadku konstrukcji tylko sprężonych.
W rozdziale następnym przedstawiono metodę
optymalizacji układu kabli sprężających i rozprężających w belkach
hiperstatycznych. Polega ona na zakładaniu wielu tras kabli, dopuszczalnych ze
względów konstrukcyjnych i poszukiwaniu takich wielkości sił w poszczególnych
kablach, aby funkcja celu osiągnęła minimum przy zachowaniu ograniczeń
wytrzymałościowych.
W rozdziale 9 podano rozwiązanie zagadnienia
optymalizacji wymiarów belek przy zadanych wielkościach sił sprężających i
rozprężających oraz trasach kabli.
W rozdziale 10 przedstawiono przykład optymalizacji
belki mostowej sprężono - rozprężonej o rozpiętości 35 m. Rozwiązanie
uzyskano przy użyciu zaproponowanego systemu.
W rozdziałach 5 - 10 przedstawiono oryginalne rozwiązania
uzyskane przez autora.
W trzech załącznikach omówiono krótko zagadnienia
szczególne: sposób zwiększania sztywności belek w przypadku, gdy
przekroczone są ugięcia oraz optymalizację przekrojów belek sprężono -
rozprężonych przy zadanym momencie bezwładności, a także zamieszczono
program na EMC obejmujący część przedstawionego systemu.
Charakterystycznym
dla miękkiej stali wydaje się silny wpływ napromieniowania na właściwości
lepkoplastyczne oraz na proces kruchego przejścia. Przejawia się
on w radiacyjnym wzroście granicy plastyczności, który w pewnych
sytuacjach zależy od prędkości odkształcenia i temperatury, oraz we wzroście
temperatury kruchego przejścia. Analiza wpływu napromieniowania na właściwości
lepkoplastyczne będzie się w tym przypadku wiązać bezpośrednio z problemami
kruchego pękania i temperatury kruchego przejścia. Przy teoretycznym opisie wpływu
napromieniowania neutronami na lepkoplastyczne właściwości miękkiej stali
należy uwzględnić oba aspekty zachowania się tego materiału. Opis ten
powinien się ponadto opierać na dokładnej analizie rezultatów badań
eksperymentalnych oraz na szczegółowej dyskusji natury defektów radiacyjnych
i ich wpływu na mechanizmy deformacji plastycznej. Uzyskane zależności
powinny być na tyle proste, aby mogły stanowić podstawę do analizy
praktycznych problemów techniki reaktorowej.
Powyższe fakty określają cel pracy, który można ująć
w następujących punktach:
1. Analiza efektów radiacyjnych i fizycznych mechanizmów
wzmocnienia radiacyjnego w miękkiej stali.
2. Propozycja makroskopowych równań konstytutywnych
lepkoplastyczności dla napromieniowanej miękkiej stali.
3. Analiza wpływu napromieniowania na proces kruchego przejścia.
4. Przykład zastosowania proponowanych równań konstytutywnych
i kryterium kruchego przejścia w problemie grubościennego zbiornika kulistego.
Celem niniejszej
pracy jest podjęcie próby budowy modelu dyskretnego pojazdu samochodowego do
badania wpływu wiatru bocznego na własności dynamiczne samochodu, będącego
w ruchu prostoliniowym. W pracy tej dążymy do zbudowania takiego modelu
mechanicznego pojazdu, który z dobrym przybliżeniem opisywałby drgania
rzeczywiste samochodu przy niesymetrycznym opływie powietrzem i pozwoliłby
jednocześnie określić jaki wpływ na własności ma:
1/ uwzględnianie wiatru bocznego,
2/ prędkość wiatru bocznego W,
3/ kąt wiatru bw
,
4/ prędkość pojazdu samochodowego V.
Wpływ wiatru bocznego na własności dynamiczne
pojazdu zbadano przy pomocy przestrzennego modelu fizycznego samochodu o 7
stopniach swobody. Do opisu przyjęto 11 współrzędnych uogólnionych,
wybranych spośród - najistotniejszych z punktu widzenia postawionego zadania -
przemieszczeń liniowych i kątowych pojazdu samochodowego w zakresie ruchów
niesymetrycznych.
Dla wyjaśnienia dodajmy, że
w konsekwencji istnienia płaszczyzny symetrii przechodzącej przez oś podłużną
pojazdu samochodowego, wszelkie ruchy drgające samochodu podzielić możemy na
dwa rodzaje:
a/ ruchy symetryczne-
to są ruchy bezpośrednio
zachodzące w płaszczyźnie symetrii pojazdu lub pośrednio zachodzące w
innych płaszczyznach, ale tylko jako konsekwencje pierwszych,
b/ ruchy niesymetryczne -
to są wszelkie pozostałe.
Na poruszający się pojazd
samochodowy działają następujące skupione siły zewnętrzne:
a/ aerodynamiczne
b/ grawitacyjne,
c/ reakcji podłoża.
Z powodu trudności w
uzyskaniu drogą eksperymentalną aerodynamicznego współczynnika momentu
przechylającego, w rozdziale III przedstawiono teoretyczną metodę wyznaczania
jego, którą następnie wykorzystano w niniejszej pracy.
Przy wyznaczaniu reakcji i podłoża
zastosowano liniową teorię odkształcalności sprężystej pneumatyka z uwzględnieniem
tłumienia wiskotycznego.
Wyprowadzenie pochodnych aerodynamicznych siły
bocznej, momentu odchylającego i przechylającego przy działającym wietrze
bocznym jest kolejnym etapem pracy. Poszczególne obciążenia aerodynamiczne są funkcjami: parametrów wiatru, kąta natarcia, prędkości
ruchu pojazdu, kąta odchylenia, prędkości
bocznego przemieszczenia oraz prędkości kątowej odchylenia samochodu.
Uwzględniając całokształt ruchów pojazdu
samochodowego, dla przyjętego modelu koła pneumatycznego wyprowadzono w
rozdziale V równania więzów nieholonomicznych. Zadając warunki
na prędkość punktu kontaktu koła z podłożem, w przypadku toczenia
się bez poślizgu po nawierzchni nieodkształcalnej, otrzymano układ czterech
równań różniczkowych zwyczajnych, nieliniowych. Złożona postać równań
więzów kinematycznych utrudnia wyprowadzenie równań ruchu pojazdu, dlatego
też, do dalszej części budowy modelu matematycznego zlinearyzowano równania
więzów, stosując metodę małych zaburzeń.
W następnym rozdziale wyznaczono całkowitą energię
mechaniczną przyjętego do rozważań modelu pojazdu samochodowego.
Równania ruchu pojazdu samochodowego /rozdział VII/
wyprowadzone zostały z postaci równań Maggi`ego. Występujące w układzie równań
ruchu sprzężenia są tak
silne i złożone, że analiza numeryczna pełnych nieliniowych równań ruchu
nawet w przypadku szybkoliczących maszyn cyfrowych bardzo dużej pamięci jest
niezmiernie trudna, a w przypadku EMC istniejących u nas w kraju praktycznie
niewykonalna. Dla uzyskania odpowiedzi na postawione w problemie pytania,
zlinearyzowano równania ruchu pojazdu i dokonano analizy własności rozwiązań
układu uproszczonego.
W celu umożliwienia analizy numerycznej własności
rozwiązań ruchu, niezbędnym było wyznaczenie położeń równowagi, wokół
których zachodzą drgania pojazdu samochodowego.
Rozdział VIII pracy
przedstawia metodę budowy równań położeń równowagi pojazdu samochodowego,
poddanego skośnemu opływowi powietrzem. Odstąpiono tu od klasycznej metody
wyznaczania położenia równowagi układu nieholonomicznego, opartej na równaniach
więzów kinematycznych. Dołączenie równań więzów geometrycznych, wynikających
z toczenia się bez poślizgu kół pneumatycznych umożliwiło napisanie równań
określających izolowane położenie równowagi.
Innowacją w niniejszej pracy wydają się być rozdziały
IV i V, w których przedstawiono siły aerodynamiczne w funkcji parametrów
ruchu pojazdu /współrzędnych uogólnionych i ich prędkości/ oraz
samodzielnie wyprowadzono równania więzów nieholonomicznych.
W dostępnej literaturze nie
spotkano żadnej pracy, gdzie działające na pojazd samochodowy siły
aerodynamiczne byłyby wielkościami niestałymi. Wyprowadzone przez autora
niniejszej pracy pochodne aerodynamiczne mogłyby być otrzymane również drogą
doświadczalną. Dokładne ich wyznaczenie wymagałoby jednak przeprowadzenia
pomiarów wagowych w tunelu aerodynamicznym na specjalnie skonstruowanych urządzeniach,
co w przypadku brył nieopływowych nie jest sprawą prostą.
Równania więzów nieholonomicznych wyprowadzono w
najogólniejszej postaci, przy uwzględnienie całokształtu ruchów pojazdu
samochodowego. Dość oryginalnym jest uwzględnienie w powyższych równaniach
jednocześnie podatności promieniowanej i odkształcalności poprzecznej koła
pneumatycznego. Uwzględnienie poślizgu bocznego koła wprowadza tylko
niewielkie modyfikacje tych równań.
Przyjęty model fizyczny pojazdu samochodowego /w tym
model koła pneumatycznego/ oraz rozdział VIII pracy z pełnym układem równań
równowagi pojazdu opublikowany został
w Zagadnieniach Drgań Nieliniowych, natomiast sposób organizacji badań
zagadnień dynamiki ruchu pojazdów samochodowych w ujęciu systemowym
przedstawiono w artykule [83].
Rozdział IX i X zawierają
analizę wyników i wnioski.
The
present paper is not much more than a program of thermodynamics and
hydrodynamics study of reorientation effects
accompanying nucleation of phase transitions in systems of asymmetric
particles. The importance of such reorientation indicated
in the first section of this paper justifies such an extensive, the more
so, that all the predicted effects appear only, when the reorientation time Dt
is long enough compared to the average attachment time t 0 . In the
study to follow, we shall analyze absolute values of more important potentials
appearing in the theory and shall try to establish the range of systems and
external conditions in which reorientation effects do play significant role.
Celem pracy jest
zaprezentowanie programu optymalnego sterowania stanami dystorsji w ustrojach
kratowych.
Omawiane problemy sprężania optymalnego, sformułowane
dla continuum sprężystego, dyskutowane były w pracach [9, 5], jakkolwiek sprężanie
układów dyskretnych posiada pewne specyficzne aspekty. Przykłady zadań
optymalnego sterowania jednocześnie stanami dystorsji i polami przekrojów prętów
w celu minimalizacji ciężaru konstrukcji prętowej można znaleźć w pracach
[1, 4, 8, 10, 11, 13]. Przyjęte w niniejszej pracy sformułowanie zagadnienia
ma jednak swoje zalety. Pozwala ono na przystosowywanie ustroju do zmiennych
warunków obciążeń zewnętrznych przez korygowanie stanów dystorsji.
Rozważany problem opisany był
w przypadku sprężania siatkowych dźwigarów powierzchniowych w pracy [6],
gdzie zastosowano kontynualne podejście do zagadnienia.
Podobnie, można w sposób
formalny przejść do badania takich układów regularnych korzystając z opisów
dyskretnych [2, 3].
Jednak najszerszą, dowolną
klasę konstrukcji pozwala analizować podejście sieciowe [7, 12]. Jest ono
poza tym dogodne w zastosowaniach komputerowych. W rozdziale 1 omówione jest na
podstawie prac [7, 12] podejście sieciowe do opisu kratownic z uwzględnieniem
wpływu dystorsji. W rozdziale 2 przeanalizowano stany wstępne wywołane przez
dystorsje. Zagadnienie sprężania optymalnego sformułowano w rozdziale 3
natomiast metoda jego rozwiązania i program realizujący ją opisane zostały w
rozdziale 4. Rozdział 5 zawiera przykłady rozwiązane przy użyciu programu
prezentowanego w pracy.
W pracy
przedstawiono kilka metod szacowania wartości parametrów układu
mechanicznego, dla których rozpatrywane wskaźniki szybkości zaniku procesów
przejściowych przyjmują wartości optymalne. Jako kryteria oceny procesów
przejściowych przyjęto całkowity, kwadratowy wskaźnik jakości (1.5) oraz
czas t 1/2 , po którym wychylenie funkcji rozwiązań zmniejszy się
dwukrotnie w porównaniu z wartościami w chwili początkowej. Otrzymane
oszacowania zawierają wartości własne pewnych macierzy których elementy zależą
od parametrów układu. W związku z tym równania, z których należy wyznaczać
optymalny zbiór parametrów są najczęściej złożone. Nie mniej jednak
optymalizacja sprowadza się do problemu czysto algebraicznego, który można
rozwiązać przy użyciu maszyny cyfrowej.
Celem pracy jest
przedstawienie niektórych - wymienionych w tytule - pojęć mechaniki, stanowiące
pretekst do zaprezentowania poglądu, że mechanika newtonowska nie jest nauką
o ruchach satelitów, pociągów, dźwigów itp., lecz bada modele tego typu
zjawisk fizycznych - ruchy punktów materialnych i ciał sztywnych.
Sama mechanika, opierając się na zgodności swoich
praw z eksperymentem, operuje idealnymi modelami nie zajmując się zupełnie
istotą i metodami modelowania. Uświadomienie tego wydaje się pożyteczne dla
wszelkich użytkowników mechaniki.
Praca poświęcona
jest badaniu stateczności wykładniczej rozwiązań układu równań różniczkowych
zwyczajnych. W oparciu o wyniki uzyskane w pracy [1] wyznacza się warunek
konieczny stateczności wykładniczej, a uzyskany wynik ilustruke się na przykładzie
równań różniczkowych liniowych o zmiennych współczynnikach.
Pomiary poziomu
gęstości energii w widmie 1035 spółgłosek trących wybranych z logatomów
(zbudowanych według reguł fonotaktycznych języka polskiego) wykorzystano w
celu opisania tych widm przy użyciu stosunkowo niewielkiej liczby cech (od 1 do
12). Zastosowano 3 różne metody określania cech dyskryminacyjnych. Wartości
cech traktowano jako zmienne losowe w jedno lub wielowymiarowej przestrzeni prób.
Przestrzeń ta, za pomocą kwadratowych funkcji dyskryminacyjnych, została
podzielona na podprzestrzenie odpowiadające poszczególnym klasom dźwięków.
Klasyfikacja przeprowadzona w trakcie “uczenia” polegała na przypisywaniu
każdego widma dokładnie jednemu fonemowi. Zadawalające wyniki klasyfikacji
uzyskano już przy tak małej liczbie cech jak 2, 3 lub 4. Stosując większe
ilości cech np. 7 lub 12 można osiągnąć niemal stuprocentową poprawność
klasyfikacji.
W niniejszej
pracy przedstawiono wyniki pomiarów generatorów kwarcowych produkcji ZD
TECHPAN oraz generatorów firmy Ebauches, o częstotliwościach nominalnych 5
Mhz.
Pomiary te zostały przeprowadzone w Laboratoire de
l`Horloge Atomique Universite de Paris - Sud. Dzięki uprzejmości i wydatnej
pomocy pracowników tego laboratorium i udostępnieniu mi aparatury potrzebnej
do badań byłam w stanie przeprowadzić bogaty program precyzyjnych pomiarów.
Pomiar własności każdego wzorca częstotliwości
/czasu/ odbywa się względem innych wzorców. Z wyników różnicowych w
stosunku do wielu innych wyznacza się własności badanego egzemplarza wzorców.
Analiza taka jest znacznie uproszczona w przypadku, gdy
a priori można założyć, że układ odniesienia ma własności znacznie
odbiegające in plus w stosunku do układu badanego.
Pomiar niestabilności drgań generatorów może odbywać
się w dziedzinie częstotliwości poprzez analizę widma częstotliwościowego
lub w dziedzinie czasu np. poprzez obserwację fazy generatora.
Podczas badań stosowano jedynie tę drugą metodę.
Mierzono niestabilność fazy metodą pomiaru niestabilności okresu dudnień.
Za miarę niestabilności przyjęto wariancję Allana, której omówienie
przedstawiono w rozdziale II tej pracy.
W trakcie pomiarów stosowano szereg układów
pomiarowych takich jak: układ z maserem wodorowym, układ z powieleniem dwu częstotliwości
badanych i zdudnieniem ich, układ z syntezerem częstotliwości
synchronizowanym fazowo, układ podwójnego zdudniania oraz układ tzw.
klasyczny.
Jako źródła odniesienia używano bądź maserów
wodorowych bądź generatorów kwarcowych posiadających podobne właściwości
co generatory badane.
Najciekawsze były pomiary porównawcze
w stosunku do masera wodorowego, który jak wiadomo posiada znacznie lepsze własności
stabilnościowe od generatora kwarcowego.
Badania
struktury fal uderzeniowych w gazach jednoatomowych należą już obecnie do
klasycznych zagadnień dynamiki gazów. Mimo osiągniętych rezultatów, problem
ten jest jednak nadal otwarty i aktualny. Znacznie trudniejsze i bardziej
skomplikowane są badania struktury fal uderzeniowych w gazach wieloatomowych
oraz mieszaninach gazów. Zostały one podjęte stosunkowo niedawno i wiedza w
tym zakresie jest bardzo niepełna.
Przedmiotem niniejszej pracy jest znalezienie prawidłowości
w zjawiskach rządzących falami uderzeniowymi w mieszaninach gazowych, a w
szczególności mechanizm separacji składników i związanej z nim zmianą
struktury fali.
Badania fal uderzeniowych w mieszaninach gazowych
utrudnia fakt, że występujące efekty są na ogół niewielkie i przez to
trudne do mierzenia przy użyciu standardowych metod pomiaru. Szczególnie ważne
było wybranie takiej mieszaniny, w której występujące efekty są
najsilniejsze, to jest mieszaniny o dużym stosunku mas molekularnych i
niewielkiej zawartości ciężkiego składnika.
Zaobserwowane przez nas zjawiska są niewątpliwie możliwe
do znalezienia również w przypadku innych mieszanin, co wymaga tylko dokładniejszych
i bardziej czułych metod pomiarowych.
Przedmiotem
niniejszej pracy jest analityczne rozwiązanie problemu struktury elektrycznej
obszaru przejściowego w skokowym homozłączu półprzewodnikowym, zwanym ogólnie
złączem l-h lub bardziej szczegółowo n-n+ czy p-p+.
Rozwiązanie tego zagadnienia jest istotne dla wielu
działów elektroniki ciała stałego, poczynając od warstw epitaksjalnych, a
na strukturach polikrystalicznych kończąc.
Stosowane dzisiaj metody numeryczne, których geneza
jest oparta na pracy J.B. Gunna z 1958 roku, są bardzo żmudne, a otrzymywane
wyniki zbyt mało przejrzyste, aby mogły służyć do ogólnych rozważań
fizycznych lub praktycznych.
Podstawową przyczyną tego stanu rzeczy jest fakt., iż
istnieją wielkości, które zmieniają się skokowo i są równocześnie powiązane
z wielkościami zmieniającymi się w tym samym obszarze w sposób ciągły.
Jest to swoista dwoistość problematyki złącz skokowych, niezależnie od
typu, czy rodzaju badanych właściwości. Ta właśnie dwoistość złącz
skokowych była główną przyczyną trudności występujących przy
poszukiwaniu prostego opisu matematycznego podstawowych ich właściwości.
W oparciu o względnie prostą metodę rozwiązywania
układów równań różniczkowych - metodą funkcji z parametrami - uzyskane
analityczne rozwiązanie problemu stanowiącego przedmiot niniejszej pracy.
Wykorzystano przy tym ogólne rozważania fizyczne dotyczące badanych wielkości
oraz podstawy metody kollokacyjnej rozwiązywania numerycznego równań różniczkowych.
Wynik rozwiązania jest stosunkowo prosty i ogólny.
Przy jego pomocy udało się ująć w jednej postaci analitycznej między innymi
wspomniany wyżej dualizm złącz skokowych. Dzięki zastosowanej metodzie
wykryto charakterystyczny układ trzech funkcji zawierający wszystkie
podstawowe informacje o właściwościach elektrycznych skokowego homozłącza półprzewodnikowego.
Stwierdzono, że funkcje te związane z:
- szerokością obszaru przejściowego,
- wysokością barier potencjału w obu stykających się
obszarach,
- koncentracją nośników ładunku elektrycznego w obu stykających
się obszarach są sobie równe w każdym złączu skokowym l-h.
Na podstawie tych informacji posiadamy niezwykle
syntetyczną formę zapisu właściwości elektrycznych badanych homozłącz
skokowych oraz cenne narzędzie umożliwiające znaczne uproszczenie ich analizy
z pominięciem stosowanych obecnie metod numerycznych włącznie.
Możliwa jest modyfikacja otrzymanych wyników zależnie
od odstępstw od przyjętych w niniejszej pracy założeń. Jedną z najbardziej
interesujących modyfikacji jest uwzględnienie ograniczenia jednego z pólnieskończonych
obszarów do skończonej szerokości.
Aby uzyskać powyższe wyniki trzeba zauważyć było,
że układ równań transportu jest na tyle syntetycznym zapisem, właściwości
elektrycznych skokowego złącza l-h, iż uniemożliwia faktycznie rozwiązanie
problemu. Postanowiono więc wrócić do bazy tego układu starając się
rozdzielić zjawiska elektrostatyczne i dyfuzyjne. W ten sposób, opierając się
na ogólnych rozważaniach fizycznych opublikowanych w rozdziale I, uzyskano dwa
niezależne wyrażenia na swoisty “stan równowagi dyfuzyjnej” i “stan równowagi
elektrostatycznej”. Superpozycja tych wyrażeń jest oczywiście rozwiązaniem
problemu, gdyż spełnia wszystkie warunki brzegowe oraz wszystkie równania, w
tym układ równań transportu. Uzyskano informację, dość oczywistą z
fizycznego punktu widzenia, że przy międzypowierzchni w obszarze silniej
domieszkowanym decydujące znaczenie ma dyfuzja nośników ładunku, natomiast w
obszarze słabiej domieszkowanym - oddziaływanie elektrostatyczne ładunków
przestrzennych warstw podwójnej.
Dzięki uzyskanemu rozwiązaniu problemu -
analitycznemu opisowi struktury elektrycznej skokowego złącza l-h w stanie równowagi
termodynamicznej - możliwe było podanie po raz pierwszy metody umożliwiającej
opis matematyczny wpływu zewnętrznego pola elektrycznego na wysokość bariery
potencjału co oznacza możliwość bezpośredniego badania modulacji wysokości
bariery metodami elektrycznymi. Znaczenie tego zjawiska jest na przykład bardzo
istotne w przypadku badań właściwości
elektrycznych struktur polikrystalicznych.
Badania
percepcyjne sygnału mowy poddanego segmentacji mają na celu umożliwienie
wyznaczenia granic percepcyjnych między głoskami i skonfrontowanie ich z
granicami fizycznymi. Badania dotyczące spółgłosek zwartych, przeprowadzone
na logatomach CVCV ( C ) są kontynuacją wcześniejszych doświadczeń dotyczących
spółgłosek trących. Segmentacji mowy dokonano metodą analogowo-cyfrową.
Przeprowadzony eksperyment dostarczył informacji dotyczących sposobu percepcji
poszczególnych segmentów spółgłosek zwartych. W niektórych przypadkach
krzywa percepcyjna wzrasta raptownie i wówczas granice percepcyjne da się określić
w wąskim przedziale czasowym. Często jednak wzrost tej krzywej ma przebieg łagodniejszy,
a stąd przedział czasowy zawierający granicę określoną wzrostem od 50 do
100% rozpoznania jest szerszy.
W pracy
rozpatrzono trzy układy mechaniczne i jeden obiekt budowlany, zawierające
elementy sprężyste, które można opisać za pomocą równania falowego o
rozwiązaniu typu d`Alemberta.
Układami są:
1/ dwa zderzające się pręty o n i m członach oraz różnych
przekrojach poprzecznych,
2/ układ złożony z m/2 (m-liczba parzysta) brył sztywnych,
połączonych z obu stron prętami,
3/ m - 1 - piętrowy budynek, poddany wpływom sejsmicznym,
4/ m - członowy układ napędowy, obciążony momentami zewnętrznymi,
opisanymi za pomocą funkcji Heaviside`a.
W oparciu o rozwiązanie d`Alemberta otrzymano wzory
rekurencyjne dla funkcji, za pomocą których można wyznaczyć prędkości,
odkształcenia i przemieszczenia przekrojów poprzecznych elementów sprężystych
rozważanych układów.
Należy nadmienić, że w dotychczasowych pracach rozwiązanie
d`Alemeberta wykorzystywano jedynie do badania bardzo prostych układów np.
zamocowanego pręta uderzonego bryłą sztywną. Ponadto brak opracowania wzorów
rekurencyjnych ograniczyło te badania do bardzo krótkich przedziałów czasu.
Za pomocą układu
analizującego składającego się ze spektrografu, przystawki całkującej oraz
minikomputera Mera 303 zanalizowano i opisano liczbowo widma szumowe głosek
zwarto - trących w 36 spośród 100 najczęstszych wyrazów polskich. Zakładając
podobieństwo analizowanych widm do odpowiednich widm spółgłosek trących
dokonano rozpoznawania materiału testowego wykorzystując dwie poprzednio
opracowane metody statystyczne. Część wzorców pochodziła z analizy zapisów
głosek trących dokonanych kilka lat wcześniej, a inna część z analiz głosek
trących wykonanych w tym samym czasie co zapisy materiału testowego. Ponieważ
rozpoznawanie w tym drugim przypadku dało wyraźnie lepsze rezultaty zakłada
się możliwość wpływu czynnika czasowego na poprawność rozpoznawania.
Analiza statystyczna wykorzystująca test t Studenta
wykazała, iż czas trwania segmentu szumowego w spółgłoskach zwarto - trących
jest mniejszy od czasu trwania spółgłosek trących. Pozwoli to z dużym
prawdopodobieństwem poprawności odróżnić głoski zwarto - trące od trących.
Prace badawcze i
techniczne w dziedzinie automatycznego rozpoznawania mowy rozpoczęły się w
Polsce około roku 1967. Cztery ośrodki wzięły dotychczas czynny udział w
pracach: Instytut Automatyki PAN (IA), Zakład Akustyki Cybernetycznej Instytutu
Podstawowych Problemów Techniki PAN (ZAC), Pracownia Fonetyki Akustycznej tego
samego Instytutu (PFA) oraz Instytut Telekomunikacji i Akustyki (ITA)
Politechniki Wrocławskiej.
W Instytucie Automatyki skonstruowano urządzenie
analogowe z małą pamięcią wewnętrzną, która umożliwiło rozpoznawanie
zmiennego słownika złożonego z około 30 słów. Rozpoznawanie odbywało się
na zasadzie klasyfikacji segmentów fonetycznych na cztery różne typy oraz
wprowadzaniu do pamięci w formie zakodowanej liczby segmentów nie większej niż
5. Prace nad prototypem zakończono po paru latach eksperymentowania.
W Zakładzie Akustyki Cybernetycznej prace nad
automatycznym rozpoznawaniem mowy są ujęte w ramach szerszego planu
dwukierunkowej komunikacji człowiek - maszyna, który to plan dotyczy zarówno
rozpoznawania, jak i syntezy mowy. Proces rozpoznawania opiera się na pomiarach
gęstości przejść przez zero. Słownik będzie składać się ze stałego
zbioru około 40 wyrazów. Wdrażanie tej metody przy użyciu minikomputera jest
w toku, lecz zakończono już z powodzeniem prace nad rozpoznawaniem nazw dziesięciu
cyfr przy zastosowaniu większej maszyny cyfrowej.
Prace podejmowane w Pracowni Fonetyki Akustycznej mają
na celu rozpoznawanie około 200-wyrazowego zmiennego słownika przy użyciu
minikomputera w układzie hybrydowym (analogowo-cyfrowym). Do chwili obecnej
prace koncentrowały się na opracowaniu szczegółowych modeli matematycznych
oraz algorytmów, które są sprawdzane w trakcie półautomatycznego
rozpoznawania mowy. Dane konieczne do takiego rozpoznawania otrzymywane są w
drodze tak tradycyjnych metod pomiarowych, jak i (ostatnio) częściowo
skomputeryzowanych. Uzyskane dane przetwarzane są przez maszynę cyfrową ogólnego
zastosowania. Opracowuje się metody, które mogą być zastosowane w stosunkowo
tanich układach hybrydowych.
Bezpośrednim celem prac jest
rozpoznawanie izolowanych wyrazów w drodze identyfikacji przynajmniej niektórych
głosek. Zakończono już konstrukcję analogowych wstępnych urządzeń
przetwarzających, a wdrożenie metod uważanych za optymalne jest w toku.
W Instytucie Telekomunikacji i Akustyki prace dotyczące
automatycznego rozpoznawania mowy są częścią szerokiego planu uwzględniającego
także identyfikację parlatora oraz syntezę mowy. W ITA, przy zastosowaniu
szybkiej transformacji Fouriera oraz kodowania za pomocą predykcji liniowej,
opracowuje się oraz testuje metody całkowicie cyfrowe.
W pracy podano
opis programu do realizacji obliczeń numerycznych problemów brzegowych
Cauchy`ego i na obwiedni charakterystyk. Program pozwala na numeryczną
weryfikację, uzyskanych w 1, teoretycznych rozwiązań w/w problemów dla
niejednorodnego ośrodka plastycznego, znajdującego się w płaskim stanie naprężenia.
Algorytm programu, podobnie jak rozwiązanie teoretyczne, oparto na metodzie
szeregów potęgowych. Ponadto zamieszczono przykłady z wynikami obliczeń,
wykonanych tym programem. Uzyskane wyniki wskazują na przydatność
zastosowanej metody do rozwiązywania tego rodzaju przypadków.
Poniższa praca
stanowi pierwszą część prac mających na celu zbadanie współzależności
pomiędzy polem akustycznym i elektrycznym w organicznych materiałach
polimerowych. Jej celem ostatecznym ma być uzyskanie możliwości wyznaczania
charakterystycznych własności związanych z przewodnictwem elektrycznym
polimerów metodami akustycznymi. Do własności, które autorzy chcieliby badać
metodami akustycznymi należą w pierwszym rzędzie szerokość pasm
uzbrojonych, ruchliwość nośników ładunków oraz energie aktywacji.
Tego rodzaju zależności były
wyznaczane w materiałach nieorganicznych. Wymienić tu można prace A.
Opilskiego oraz V.L.Gurevica i J.V. Pogorelskiego. Natomiast o ile autorom
wiadomo zależności tego typu nie były dotychczas wyznaczone dla materiałów
organicznych poza dawnymi już pracami o współzależności pomiędzy współczynnikiem
tłumienia fal ultradźwiękowych a współczynnikiem stratności.
Praca oparta jest na wynikach pracy [1], gdzie
otrzymano ścisłe wyrażenia na potencjały pól dla wektorowego problemu
dyfrakcji fali płaskiej na doskonale przewodzącej półpłaszczyźnie
umieszczonej na granicy ośrodka izotropowego i jednoosiowo anizotropowego z osią
anizotropii skierowaną prostopadle do ekranu.
Obliczone w pracy [1] potencjały pól wyrażone zostały
przez kombinacje liniowe całek Fouriera.
Obecnie, posługując się metodą punktu siodłowego
otrzymano asymptotyczne postacie tych potencjałów reprezentujące pole
elektromagnetyczne w dużej odległości od ekranu i łatwo poddające się
interpretacji fizycznej.
Otrzymane w pracy [1] rozwiązanie wektorowego problemu
dyfrakcji dla padającej fali TM wyraża się przez elektryczny i magnetyczny
potencjał Hertza.