1.
NOWACKI Witold - Twierdzenie
o zupełności funkcji naprężeń w termosprężystości. - Warszawa
1967 s. 16. - Prace
IPPT 1/1967.
2.
BYCHAWSKI Z., OLSZAK W.
- Energetyczna interpretacja
stanów krytycznych w ciałach lepkosprężystych. - Warszawa
1967 s. 53. - Prace
IPPT 2/1967.
3.
ZAHORSKI Stefan
- Prosty model nieprostych
ośrodków sprężystych. - Zastosowanie
do polimerów usieciowanych. - Warszawa
1967 s. 23.
4.
MAY Stanisław
- Fala uderzeniowa w wilgotnej
mieszaninie parogazowej. - Warszawa
1967 s. 64. - Prace
IPPT 6/1967.
5.
BRAHMER Anna
- Asymptotyczne rozwiązania równań
teorii magnetojonowej. - Warszawa
1967 s. 15. - Prace
IPPT 7/1967.
6.
MAJERCZYK - GÓMUŁKA
Joanna, MAKOWSKI Karol - Wyznaczanie
optymalnego sterowania procesami dynamicznymi metodą funkcjonałów
Lagrange’a. - Warszawa
1967 s. 59. - Prace
IPPT 9/1967.
7.
ŁUCZYWEK Eugeniusz
- Wyznaczanie opływu naddźwiękowego
zatępionych ciał metodą związków całkowych. - Warszawa
1967 s. 93. - Prace
IPPT 10/1967.
8.
BOBROWA Nadieżda
- O nekotorych parametrach
ionosfery. - Warszawa
1967 s. 14. - Prace
IPPT 11/1967.
9.
KOSOWSKI Stanisław
- Efektywne określenie
parametrów dysypacyjnych gazu relatywistycznego w ramach teorii kinetycznej.
- Warszawa 1967 s.
58. - Prace
IPPT 12/1967.
10.
FRĄCKOWIAK Jan K.
- Dissipativity of
Magnetogasdynamic /MGD/ Equation System with Finite Conductivity and some its
Continuous Solution. - Warszawa
1967 s. 14. - Prace
IPPT 8/1967.
11.
DIETRICH Lech, SZCZEPIŃSKI
Wojciech - Plastic
Yielding of Axially-symmetric Bars with Non-symmetric V-notch. - Warszawa
1967 s. 10. - Prace
IPPT 5/1967.
12.
SZCZEPIŃSKI Wojciech,
MIASTKOWSKI Józef - Plastic
Straining of Notched Bars with Intermediate Thickness and Small Shoulder Ratio.
- Warszawa 1967 s.
15. - Prace
IPPT 4/1967.
13.
PAWŁOWSKI Zdzisław
- Ocena wytrzymałości
materiałów kruchych metodą ultradźwiękową. - Warszawa
1967 s. 109. - Prace
IPPT 13/1967.
14.
PAJEWSKI Wincenty
- Charakterystyka skuteczności
mikrofonu piezoelektrycznego płaskiego. - Warszawa
1967 s. 11. - Prace
IPPT 14/1967.
15.
WEHR Jerzy -
Ultradźwiękowa metoda
wyznaczania gęstości i ściśliwości cieczy w funkcji ciśnienia.
- Warszawa 1967 s.
48. - Prace
IPPT 15/1967.
16.
KUCHARCZYK Piotr
- Teoria grup Liego w
zastosowaniu do równań różniczkowych cząstkowych. - Warszawa
1967 s. 59. - Prace
IPPT 16/1967.
17.
PERZYNA Piotr
- On Thermodynamic Foundations
of Viscoplasticity. - Warszawa
1967 s. 25. - Prace
IPPT 17/1967.
18.
WICHER Jerzy, ZIEMBA
Stefan - Wyznaczanie
charakterystyk dynamicznych układów znajdujących się pod wpływem wymuszeń
losowych. - Warszawa
1967 s. 22. - Prace
IPPT 18/1967.
19.
MUSZYŃSKA Agnieszka
- On Motion of the Rotor in
Flexible Nonlinear Bearings. - Warszawa
1967 s. 36. - Prace
IPPT 19/1967.
20.
DRESCHER Andzrej,
BOJANOWSKI Witold - O
wpływie drogi obciążania na własności mechaniczne ośrodka idealnie
sypkiego. - Warszawa
1967 s. 26. - Prace
IPPT 20/1967.
21.
WESOŁOWSKI Zbigniew
- Incompressible Materials in
the Theory of Elasticity. - Warszawa
1967 s. 16. - Prace
IPPT 21/1967.
22.
KACPROWSKI Janusz,
GUBRYNOWICZ Ryszard - Automatyczne
rozpoznawanie samogłosek polskich metodą segmentacji widma. - Warszawa
1967 s. 40. - Prace
IPPT 22/1967.
23.
PAJEWSKI Wincenty
- Zagadnienie charakterystyki
skuteczności piezoelektrycznego mikrofonu cylindrycznego. - Warszawa
1967 s. 17. - Prace
IPPT 23/1967.
24.
PAJEWSKI Wincenty
- Charakterystyka skuteczności
mikrofonu piezoelektrycznego kulistego. - Warszawa
1967 s. 26. - Prace
IPPT 24/1967.
25.
SZYMAŃSKI Czesław
- Płaskie płynięcia
stacjonarne ośrodka typu Coulomba z uwzględnieniem sił bezwładności i sił
masowych. - Warszawa
1967 s. 37. - Prace
IPPT 25/1967.
26.
PAJEWSKI Wincenty
- Wpływ fotonów na tłumienie
poprzecznej fali ultradźwiękowej w krysztale Cd Se. - Warszawa
1967 s. 16. - Prace
IPPT 26/1967.
27.
KAMIŃSKI Eugeniusz
- Wpływ nieliniowych parametrów
na charakterystyki przenoszenia bezwładnościowych przyrządów pomiarowych.
- Warszawa 1967 s.
23. - Prace
IPPT 27/1967.
28.
NOWACKI Wojciech K.,
RANIECKI Bogdan - Uwagi
dotyczące rozwiązań pewnych zagadnień dynamicznych termo-lepkosprężystości.
- Warszawa 1967 s.
17. - Prace
IPPT 28/1967.
29.
SOBCZYK Kazimierz
- Pole termosprężyste w półprzestrzeni
ograniczonej powierzchnią nierówną. - Warszawa
1967 s. 18. - Prace
IPPT 29/1967.
Jako stan
krytyczny ciała lepkosprężystego rozumiemy taki stan, który bezpośrednio
poprzedza zmiany jakościowe i związane z nimi zmiany ilościowe w zachowywaniu
się ośrodka pod wpływem działań mechanicznych. Oznacza to, na przykład, że
ciało lepkosprężyste, które do chwili osiągnięcia stanu krytycznego
zachowywało się liniowo, przechodzi z chwila jego osiągnięcia w stan jakościowo
różny, opisany nieliniowym równaniem konstytutywnym. Stan krytyczny może
oznaczać również stan przejścia ciał lepkosprężystych z zakresu procesów
nieustalonych do ustalonych i na odwrót, itp.
Zagadnieniom krytycznych ciał lepkosprężystych poświęcono
jak dotychczas, mało uwagi. Dotyczy to zarówno prac teoretycznych jak i doświadczalnych.
Zagadnienia te są obecnie bardzo aktualne i niezależnie od znaczenia
teoretycznego posiadają duży aspekt praktyczny. Sformułowanie odpowiednich
kryteriów dla stanów krytycznych ciał lepkosprężystych pozwoliłoby na określenie
czasu osiągnięcia przez te ciała tych stanów drogą prostego doświadczenia
w złożonych warunkach zjawisk reologicznych.
Ośrodek lepkosprężysty ogólnie uważamy jako ośrodek
złożony z dwóch faz: sprężystej i lepkiej. W dotychczasowych sformułowaniach
kryteriów stanów krytycznych dla ciał lepkosprężystych faz tych nie uważa
się za równorzędne w sensie odpowiedzialności za przejście ośrodka w stan
krytyczny. Pojęcie stanu krytycznego wiąże się mianowicie z fazą sprężystą.
Na przykład Reiner i Weissenberg [2] podali koncepcję kryterium stanu
krytycznego dla ciał z tarciem wewnętrznym, w myśl której uplastycznienie ośrodka
zachodzi wtedy, gdy energia magazynowana w ośrodku osiąga pewną ściśle określoną
wielkość. W szczególności Reiner [3] zastosował to kryterium do pewnego
typu ośrodka lepkosprężystego /model Poytinga-Thomsona/.
Wydaje się, że dotychczasowe podejście winno być
uzupełnione w tym kierunku, aby obie fazy ciała lepkosprężystego uczynić
współodpowiedzialnymi za przejście w stan krytyczny. Nie ma przesłanek, aby
twierdzić, że płynięcie fazy lepkiej w ośrodku lepkosprężystym jest
nieograniczone, stwierdzamy bowiem doświadczalnie w pewnych typach ciał tzw.
zniszczenie lepkie. Z drugiej strony, istnieją ciała, które nie posiadają
zdolności do akumulowania energii. Odpowiednie kryteria dla stanów krytycznych
takich ciał muszą być związane a energią dysypowaną. Z powyższych faktów
wynika wniosek, że w ogólnym przypadku współdziałania obu faz w ośrodku
lepkosprężystym należy uważać, przy badaniu stanów krytycznych, fazy te -
zgodnie z koncepcją autorów - jako równorzędne.
W dalszym ciągu będziemy się zajmować zagadnieniem
stanów krytycznych dla nieliniowych ośrodków lepkosprężystych, bazując na
odpowiedniej interpretacji modelowej, w której ograniczymy się do dwóch
podstawowych elementów składowych, jakimi są liniowa sprężysta i lepki tłumik.
W mechanice kontinuum istnieje obecnie obszerna
literatura poświęcona ośrodkom nieprostym, a zwłaszcza materiałom sprężystym
z naprężeniami momentowymi /nazywanym często ośrodkami typu Cosserat/. Omówienie
tych zagadnień zawiera m. in. podstawowa monografia C. Truesdella i W. Nolla
[1]. Z drugiej strony w ostatnich latach dokonany został olbrzymi postęp w
dziedzinie badań strukturalnych, a w szczególności w zakresie fizyki polimerów
znajdujących się w stanie stałym, ciekłym lub rozpuszczonym. Rezygnując z
cytowania również bardzo obszernej literatury szczegółowej, wymieniamy
jedynie monografie.
W niniejszej pracy podjęto próbę wykorzystania
teorii nieprostych ośrodków sprężystych /Ośrodków wielobiegunowych/ w ujęciu
A.E. Greena i R.S. Rivlina, oraz autora, do zbudowania równań konstytutywnych
opisujących niejednorodne odkształcenia słabo usieciowanych polimerów w
stanie kauczukopodobnej sprężystości..
Podstawowym założeniem dla obecnych rozważań jest
możliwość zastąpienia elementarnej pracy sił działających na układ punktów
dyskretnych, przez odpowiednią pracę sił wielobiegunowych zdefiniowanych w ośrodku
ciągłym. Zastosowano przy tym formalizm matematyczny używany w cytowanych już
pracach.
W rozważaniach strukturalnych dotyczących siatek
polimerów utworzonych z długich łańcuchów molekularnych, wykorzystano
statystykę gaussowską przy następujących dodatkowych założeniach:
1/ punkty węzłów sieci są ustalone w przestrzeni z
dokładnością do pewnego elementu objętości niezależnego od odkształcenia;
2/ deformacja jest afiniczna, tzn. odkształcenie
elementu objętości polimeru jest proporcjonalne do odkształcenia poszczególnych
łańcuchów;
3/ średnie kwadratowe długości łańcuchów lub podłańcuchów
są takie same jak dla swobodnych molekuł;
4/ ośrodek składa się wyłącznie z fazy stałej
/brak fazy ciekłej/ i znajduje się w stanie równowagi lub przynajmniej
pseudorównowagi sprężystej.
Uzasadnienie dwóch pierwszych założeń w zakresie
stosowalności statystyki gaussowskiej, tj. przy stosunkowo małych lecz skończonych
odkształceniach, wynika z ogólniejszej i bardziej dokładnej analizy H. Jamesa
i E. Gutha. Założenie trzecie, chociaż powszechnie przyjmowane w teorii
kauczukopodobnej sprężystości, jest znacznie trudniejsze do ścisłego
uzasadnienia. Próbę pewnego uzasadnienia opartą na sugestiach F. Buech’a
[3] zamieszczamy w p. 3. Założenie ostatnie nosi charakter przede wszystkim
upraszczający. W ramach rozważanego modelu możliwe jest uwzględnianie zarówno
obecności dodatkowej fazy ciekłej jak i innych własności reologicznych /np.
„wewnętrznej lepkości”/ dla poszczególnych molekuł. Takie ogólniejsze
podejście, wymagające bez wątpienia pokonania większych trudności natury
matematycznej, może stanowić treść dalszych kolejnych badań.
Należy jeszcze podkreślić, że model molekuły składającej
się z N gaussowskich podłańcuchów został wprowadzony z myślą o
ewentualnych oddziaływaniach ogólniejszej natury. Ponieważ na obecnym etapie
rozważań uwzględniamy wyłącznie siły sprężyste pochodzenia entropowego,
bez dalszego ograniczenia ogólności można przyjąć, że N º
1 /tj. model gaussowskich łańcuchów/.
Fala uderzeniowa
przechodząc przez mgłę powoduje naruszenie istniejącej w ośrodku równowagi
i uruchamia mechanizm przemiany fazowej /parowania/ zmierzającej do przywrócenia
tej równowagi. Jeśli fala jest dostatecznie silna, a koncentracja cieczy w
zawiesinie niewielka, to przy przejściu przez falę uderzeniową odparowuje całą
ciecz, a ciepło pochłonięte na przemianę fazową nie zależy od natężenia
fali.
Jeżeli jednak fala uderzeniowa jest dostatecznie słaba
lub koncentracja cieczy w zawiesinie dostatecznie wielka, ciecz przy przejściu
przez falę uderzeniową paruje tylko częściowo. W tym przypadku ilość ciepła
pochłonięta na parowanie zależy od natężenia samej fali. Fale tego typu,
rozważane w niniejszej pracy, nie były dotąd - o ile wiadomo autorowi -
omawiane w literaturze.
W pierwszej części pracy podano warunki zgodności
dla fal uderzeniowych we mgle, przedmiotem drugiej części jest badanie
struktury fali. Pod terminem fala uderzeniowa rozumiemy w niniejszej pracy cały
obszar zakłóconej równowagi termodynamicznej. Można oczekiwać, że ze względu
na wchodzące tu w grę procesy fizyczne w rodzaju parowania, mierzona w
jakikolwiek rozsądny sposób grubość takiego obszaru jest dużo większa, niż
dla klasycznych fal uderzeniowych.
Interesujące okazało się badanie prędkości dźwięku
we mgle. W klasycznych przepływach mamy do czynienia z prędkością dźwięku
niezależną od częstości. W badanym przez nas przypadku, w wyniku obecności
pary nasyconej w ośrodku, zależność taka istnieje. Jej rezultatem jest
istnienie całkowicie rozmytych /fully dispspersed/ fal uderzeniowych. Podobne
zjawisko, jednak o odmiennym mechanizmie obserwowano w dwutlenku węgla. W
ostatnim przypadku przyczyną dyspersji dźwięku był wpływ wewnętrznych
stopni swobody molekuł gazu.
W drugiej części pracy omówiono problem struktury
fali uderzeniowej we mgle. Przy przejściu przez falę uderzeniową następuje
gwałtowna zmiana prędkości fazy gazowej od naddźwiękowej do poddźwiękowej,
której towarzyszy równie szybki wzrost temperatury. Ze względu na większą
bezwładność mechaniczną i cieplną hamowanie kropel i wzrost ich temperatury
przebiegają wolniej. W rezultacie w przepływie pojawia się różnica prędkości
i temperatur obu faz. W wyniku wzrostu temperatury para z nasyconej przechodzi w
przegrzaną zapoczątkowując tym samym parowanie cieczy.
W ten sposób w przepływie pojawiają się trzy
dodatkowe czynniki o charakterze sił termodynamicznych, zmierzające do przywrócenia
naruszonej równowagi termodynamicznej ośrodka. Rezultatem ich działania są
strumienie masy, pędu i energii między obu fazami. Związki łączące siły
termodynamiczne ze strumieniami w rozważanym przez nas ośrodku mają postać złożoną.
Sytuację komplikuje ponadto fakt, że mechanizm fizyczny wchodzących tu w grę
zjawisk może zmieniać się ze zmianą takich parametrów, jak liczba Reynoldsa
i Knudsena. Struktura tego rodzaju fal nie była w ogóle badana.
W niniejszej pracy w oparciu o pewne upraszczające założenia
podjęto próbę przedstawienia zachodzących tu procesów. Wydaje się, że ogólny
obraz jakościowy jaki uzyskano powinien obowiązywać również w takim
zakresie parametrów, dla którego podane ilościowe charakterystyki mogą już
zawodzić.
Fale uderzeniowe omawiane w niniejszej pracy mogą
pojawiać się w tunelach hiperdźwiękowych, gdzie w obszarach rozrzedzenia
występuje czasem kondensacja któregoś ze składników gazowych wypełniających
tunel. Podobnym ośrodkiem interesuje się również meteorologia. Tam też
wyniki niniejszej pracy mogą znaleźć zastosowanie.
Rozwiązano
metodę asymptotyczną równań teorii magnetojonowej, opisujące propagację
fal elektromagnetycznych w plazmie znajdującej się w zewnętrznym polu
magnetycznym. Zastosowana w pracy asymptotyczna metoda rozwiązywania równań
hiperbolicznych jest rozszerzeniem na układ dwu równań rzędu czwartego
metody zaproponowanej w pracy przez R. Lewisa i zilustrowanej przez niego na
przykładzie równania typu Kleina-Gordona. Zaletą stosowanej procedury jest możliwość
znalezienia postaci sygnału rozchodzącego się w niejednorodnym ośrodku
dyspersyjnym z ominięciem analizy fourierowskiej.
W pracy omówiono podaną L. Hurwicza metodę znajdowania
punktu ekstremalnego funkcjonału, określonego na przestrzeni funkcyjnej, przy
operatorowych ograniczeniach nierównościowych. Metoda ta jest uogólnieniem
metody mnożników Lagrange’a. W oparciu o wprowadzone pojęcia podstawowe
podaje się uproszczone dowody zasadniczych twierdzeń oraz proste warunki, ułatwiające
sprawdzanie stosowalności metody. Następnie wyprowadza się równania wynikające
z tej metody dla przestrzeni C i L p, 1 £
p <
¥
, oraz omawia ich zastosowanie na przykładzie wyznaczania optymalnego rozdziału
obciążeń elektrowni cieplnej i wodnej. Dla znajdowania tych równań w
konkretnych zadaniach wystarczy w zasadzie znajomość omówionych w pracy pojęć
różniczki Frecheta i ogólnej postaci liniowych funkcjonałów nieujemnych,
określonych na odpowiednich przestrzeniach funkcyjnych.
Ciała poruszające
się w powietrzu z dużą prędkością ulegają nagrzewaniu aerodynamicznemu, a
przy dostatecznie dużych prędkościach mogą się nawet stopić.
Do lotów z takimi prędkościami nie nadają się ciała
smukłe, gdyż ostrza są najbardziej narażone na stopienie. Ciałami bardziej
odpornymi na działanie temperatury (łatwiejszymi do chłodzenia) są ciała tępe.
Dlatego też obliczanie opływu w pobliżu ciał tępych stało się jednym z ważnych
problemów współczesnej aerodynamiki.
Największe znaczenie mają metody polegające na możliwie
ścisłym rozwiązywaniu podstawowych równań rządzących przepływem pomiędzy
ciałem, a falą uderzeniową przy pomocy elektronicznych maszyn cyfrowych.
Istnieją dwa podejścia do tego zagadnienia. jedno, polegające na znalezieniu
opływu dla zadanego kształtu ciała, drugie polegające na znalezieniu kształtu
ciała dla zadanej fali uderzeniowej. Podstawową wadą tego ostatniego jest
fakt, że dla kształtów fal uderzeniowych niewiele się od siebie różniących
otrzymujemy zupełnie inny kształt ciała, dlatego też nie będziemy się tym
bliżej zajmować.
Niniejsza praca zawiera analizę metody związków całkowych,
z punktu widzenia zastosowań do rozwiązywania różnych zagadnień opływu ciał
tępych, oraz ocenę zakresu stosowalności tej metody w zależności od kształtu
ciała i liczby Macha przepływu niezakłóconego. Przeprowadzona w pracy
analiza pokazuje przyczyny ograniczonej stosowalności omawianej metody,
natomiast dokładna ocena zakresu może być osiągnięta przez bezpośrednie całkowanie
równań rządzących opływem. W tym celu przeprowadzono szereg obliczeń opływu
dookoła ciał o różnych kształtach z różną liczbą Macha.
The
relativistic invariant of Boltzmann equation was obtained by Cernikov. It was
shown further that from this equation it is possible to derive a set of
equations of relativistic gasdynamics. However, the next step in this direction,
namely the effective determination of dissipative parameters was not yet done in
spite of the fact that this problem has been treated by several authors. This is
probably due to the difficulties connected with the right hand side of the
Boltzmann equation.
The main aim of the work was to obtain the formulas of the dissipative
parameters assuming a simple model of particles interactions. It was assumed
that the effective differential crossecton of particles interactions in the
centre of mass system is constant.
We consider a homogenous, electrically neutral gas without creation and
annihilations of particles. Starting from relativistic Boltzmann equation and
using the method of moments we found the set of equations which corresponds to
Navier-Stokes equations. An interesting result of the theory is that the trace
of viscous-stress tensor is not identically zero. Further the asymptotic
behavior of transport coefficients were found, both for classical and
ultrarelativistic regions.
In Chapter I the basic notations are introduced. The laws of the
space-time coordinate transformations from one inertial system to another one
are described by [1]. Using the invariant distribution function in the state of
equilibrium the following macroparameters are defined: numerical density N,
velocity q, energy-momentum tensor, and temperature T0.
In Chapter II the known form of the relativistic Boltzmann equation and
the corresponding basic properties of the collision term are given.
In Chapter III the set of relativistic gas dynamic equations together
with the appropriate formulae in the system of reference for which the
macrovelocity of gas element vanishes /rest-system/ are derived.
The method of the effective determination of energy-momentum tensor is
described in Chapter IV. A method analogous to Grad method is employed. The
distribution function is developed in the series form. For determining the
energy-momentum tensor we start from the system. Further we use the iterative
method described by [6-7]. The first approximation is given by [9-10].
To solve effectively the last system of equations we have to calculate
the appropriate integrals in [IV, 9]; this is done in the following Chapter V.
After rather complicated calculations we got for the left hand side /for 1,k =
1, 2, 3/ the formula [9] and for 1 = 4, k = 1, 2, 3 the formula [15]; the
calculations for the right hand side of [IV, 9] are still more complicated. The
calculations are performed on the pages 21-31; the final formulas are [49] and
[60].Comparing the results of the left and right hand sides we get finally the
expressions for dissipative parameters [62-66]. The values of transport
coefficients were numerically calculated and are shown graphically on pages
34-37 and in the table page 38.
The asymptotic behavior of the previous formulae are considered in
Chapter VI first for classical region and then for the ultrarelativistic region.
The results are in full agreement with those obtained by direct methods.
The transformations of the energy-momentum tensor to the laboratory
coordinate system are given in Chapter VII.
Comparison with the results of other authors /first of all with the
Landau results in Landau-Lifschitz, Mechanics of continua media/ is given in
Chapter VIII.
A short discussion of the results closes paper.
The
problem of the stress distribution and mode of deformation of plane strain and
plane stress notched bars of a perfectly plastic-rigid material in rather well
elaborated. A number of papers dealing with this problem have been published
starting from the classic papers by Hill and Bishop. For axially symmetric
notched bars, however, the solution based on the Huber-Mises yield criterion and
the associated flow rule is still unavailable, because as shown by Hill the
system of equations is not hyperbolic and therefore the method of
characteristics cannot be used.
Shield has shown that if the Tresca yield criterion with the associated
flow rule, along with the Haar-Karman hypothesis, is employed, the system of
governing equations becomes hyperbolic. He presented the numerical solution to
the problem of indentation of a plastic infinite body by a flat axially
symmetric punch. As shown by McClintock this solution may be applied to the
problem of an axially symmetric bar with a slit-shaped notch undergoing tension.
This can be done by simply changing respectively signs and indexes of stresses
and velocities. Analogous solution for bars with V-shaped and various rounded
notches, along with the experimental verification, have been presented in the
previous paper [6].
In this study section 3 the plastic incipient flow of V-notched axially
symmetric bars with different slope of both generators is considered. The
theoretical solution shows that the yield point load is then greater than for a
symmetrically notched bar. This effect is similar to that obtained for the punch
indentation problem under conditions of axial symmetry where, in contrast to the
analogous plane strain solution, the yield point average stresses over the
surface of the punch are greater for the rough punch than for a smooth one.
Theoretical yield point loads have been verified experimentally. Three
sets of notched specimens of an aluminium alloy have been tested. The
experimental results demonstrate that the yield point load calculated for
perfectly plastic material has real significance for ductile metals.
The
problem of the stress distribution and mode of deformation of notched bars
undergoing tension is rather well elaborated for plane strain and plane stress
conditions only. For bars with intermediate thickness, in which the truly
three-dimensional state of stresses occurs, there arise such difficulties in the
theoretical analysis that only the kinematical approach giving the upper bound
on the load factor is available.
If the bar is sufficiently thick the plane strain complete solution is
available, provided the shoulder ratio c/h is so large, that the boundary of the
extended slip line field lies entirely within the contour of the bar. If,
however, the shoulder ratio is to small the complete solution is still not known
and only the upper and lower bounds on the load factor may be obtained.
The problem on how thick a bar must be before a plane strain solution is
appropriate for a V-notched bar was experimentally investigated by W.S.
Zhukovsky [2,3] and W.N. Findley
and D.C. Drucker [4].
The
some problem for various rounded notches was studied in authors previous paper
[5]. All experimental results demonstrate that the limit load computed for
perfectly plastic material has real significance for ductile metals. The
experiments bring out clearly that the plane strain in a notched specimen
requires the thickness b of the bar to be several times larger than the width h
in the narrowest cross-section. It was found, however, that the required l
= b/h ratio depends notably on the shape the notch.
In the present paper upper bounds on the load factors for notched bars
with intermediate thickness and small shoulder ratio are calculated and compared
with experimental results. Two types of notches are investigated, namely various
rounded notches and rectangular notches. Five sets of specimens of aluminium
alloys were tested. It was found that the yield point load generally coincides
with its theoretical upper estimate. However, the influence of the notch
geometry and the ductility of the material is clearly visible.
Ocena
mechanicznych własności materiałów metodami ultradźwiękowymi stała się
możliwa dzięki dużemu postępowi, jaki mają one do zanotowania na odcinku
struktury materiałów, stanu mechanicznego materiałów, badania zmian zachodzących
w materiale w wyniku działania pól elektrycznych i magnetycznych,
bombardowania cząstkami o wysokiej energii itp. Możliwości badań ultradźwiękowych
wyszły daleko poza wykrywanie wad makroskopowych. Obecnie realne staje się
badanie dyslokacji, badanie oddziaływania dyslokacji z defektami punktowymi w
monokryształach, a także badanie zjawisk relaksacyjnych w ciałach
polikrystalicznych.
W sytuacji w której gromadzenie wyników doświadczalnych
dokonuje się bardzo szybko i łatwo, istotną rzeczą staje się właściwa
interpretacja wyników badań i powiązanie ich z fizycznymi właściwościami
materiału. Jedną z bardzo obiecujących dziedzin jest stopniowe zastępowanie
konwencjonalnych sposobów pomiaru mechanicznych własności materiałów jak
wytrzymałość, twardość itp. za pomocą wskaźników uzyskiwanych przy
zastosowaniu metod ultradźwiękowych.
W odniesieniu do materiałów kruchych, takich jak żeliwo
i beton podejmowane były w ostatnich latach próby oceny wytrzymałości na
podstawie badań ultradźwiękowych. Opracowanie precyzyjnej metody nieniszczących
badań własności wytrzymałościowych tych materiałów, a zwłaszcza żeliwa,
ma pierwszorzędne znaczenie gospodarcze i techniczne. Żeliwo jest podstawowym
materiałem konstrukcyjnym w budowie maszyn, beton w budownictwie lądowym i
wodnym. Żeliwo produkowane jest od setek lat, a mimo to zagadnienie oceny
niejednorodności i pomiaru własności wytrzymałościowych materiału odlewu
czeka nadal na rozwiązanie. Bez szczegółowego rozpoznania i rozwiązania tego
problemu trudno myśleć o postępie w konstrukcji i technologii, który ma
zapewnić wyroby lekkie i pracujące niezawodnie. Ostatnio podejmowane były
bardzo długotrwałe i kosztowne wysiłki dla wyznaczenia niejednorodności własności
wytrzymałościowych materiału w odlewach żeliwnych za pomocą klasycznych
metod badań nieniszczących. Wydaje się, że badania nieniszczące stwarzają
tutaj bez porównania dalej idące możliwości, aniżeli jakakolwiek klasyczna
metoda badań nieniszczących.
Wadą dotychczasowego sposobu podejścia do oceny
wytrzymałości materiałów kruchych (żeliwo, porcelana, beton, materiały
ogniotrwałe) jest to, że są to zależności empiryczne, nie oparte na teorii,
która pozwoliłaby podać ogólny typ związku, wspólny dla wszystkich materiałów
kruchych. Na podstawie wyników badań własnych uzyskanych w odniesieniu do żeliwa
i porcelany elektrotechnicznej, autor wykazuje w następnych rozdziałach, że
dotychczasowe rozwiązania mają charakter ograniczony do poszczególnych gatunków
materiału i ponieważ nie mają właściwego uzasadnienia fizycznego, nie mogą
stanowić podstawy do znalezienia rozwiązania ogólnego.
Praca składa się z trzech części. W części
pierwszej (rozdziały 2, 3) przeprowadzono, w oparciu o wyniki badań własnych,
krytyczną ocenę zaproponowanych do tej pory sposobów rozwiązania problemu
oceny wytrzymałości niektórych materiałów kruchych na podstawie pomiarów
prędkości, względnie tłumienia fal ultradźwiękowych. W części drugiej
(rozdział 4) wyprowadzono, wychodząc z kryterium wytrzymałościowego
teoretyczną zależność między wytrzymałością materiałów kruchych i
wielkością charakteryzującą tak zwany zredukowany moduł sprężystości,
wyrażony za pomocą parametrów akustycznych. Część trzecia (rozdziały 5,
6, 7) poświęcona jest doświadczalnej weryfikacji wyprowadzonej zależności
teoretycznej w oparciu o wyniki badań blisko tysiąca próbek z żeliwa,
porcelany i betonu.
W artykule rozważono działanie mikrofonu
piezoelektrycznego płaskiego w oparciu o teorię mikrofonu kulistego, którego
czynny element akustyczny stanowi wycinek kuli.
Taki mikrofon ma skuteczność niezależną od częstotliwości
gdy średnica elementu piezoelektrycznego jest kilkakrotnie większa od długości
fali w ośrodku.
Uwzględnienie jednak fali rozchodzącej się w
elemencie piezoelektrycznym prowadzi do spadku skuteczności powyżej częstotliwości
granicznej związanej z grubością tego elementu.
Na podstawie przebiegu napięcia na mikrofonie w
czasie, wywołanego siłą skokową, obliczono jego charakterystykę skuteczności
i przeanalizowano możliwości realizacji praktycznej mikrofonu o takiej
charakterystyce skuteczności.
Praca ma na celu
przedstawienie metody wyznaczania zarówno ściśliwości adiabatycznej jak i gęstości
w funkcji ciśnienia w oparciu jedynie o znajomość gęstości początkowej
cieczy /przy ciśnieniu atmosferycznym lub innym, które wygodnie jest przyjąć
za początkową / i o pomiary prędkości rozchodzenia się w tej cieczy fal
ultradźwiękowych w funkcji ciśnienia.
Przedstawiona metoda pozwala uniknąć kłopotliwych
pomiarów gęstości cieczy w funkcji ciśnienia, przeprowadzenia których
wymagała znana dotychczas metoda ultradźwiękowa.
Znajomość gęstości i ściśliwości adiabatycznej
cieczy w funkcji ciśnienia ma duże znaczenie praktyczne, szczególnie w urządzeniach
hydrauliki siłowej, w niektórych urządzeniach lotniczych i samochodowych -
np. przy eksploatacji cieczy typu olejów hydraulicznych. olejów smarowych i
paliw - jak również w przypadku transportu cieczy rurociągami pod wysokim ciśnieniem.
Metoda ta przedstawiona w tej pracy opiera się, oprócz
podstawowych zależności fizycznych, na dwu założeniach upraszczających
potwierdzonych doświadczalnie:
1/ w granicach
kolejnych przyrostów ciśnienia, dla których mierzymy prędkość c, możemy
uważać adiabatyczny współczynnik nieściśliwości /odwrotność współczynnika
ściśliwości/ za liniowy w funkcji ciśnienia.
2/ w powyższych granicach możemy uważać za stałą
wielkość x = c p/ c v / stosunek ciepła właściwego
przy stałym ciśnieniu do ciepła właściwego przy stałej objętości/.
Słuszność tych założeń została sprawdzona dla
wody i olejów dla przyrostów ciśnienia rzędu 1 katm w granicach ciśnień od
1 atm do paru tysięcy atmosfer.
Od swego początku
teoria ciągłych grup przekształceń, inaczej grup Liego nierozerwalnie wiązała
się z równaniami cząstkowymi. To właśnie na badaniu układów równań różniczkowych
o określonych własnościach opiera się cała teoria struktury grup skończonych
/zależnych od skończonej liczby parametrów/ oraz teoria grup nieskończonych/
zależnych także od funkcji dowolnych. Z drugiej strony kiedy mamy do czynienia
z konkretnym układem równań cząstkowych można zapytywać się o takie
przekształcenia przestrzeni argumentów i funkcji, które przeprowadzają rozwiązania
układu znowu na jego rozwiązania. Jak się okazuje rodzina takich przekształceń
stanowi grupę, którą po jej wyznaczeniu można na wiele sposobów spożytkować
albo do poszukiwania rozwiązań szczególnych wyjściowego układu albo też do
rozszczepienia ogólnego problemu całkowania układu na zagadnienie prostsze. O
ile jednak sama teoria grup Liego doczekała się głębokich uogólnień; od
strony algebraiczno-topologicznej jako teoria grup topologicznych a od strony
analitycznej jako teoria Cartana struktury grup skończonych i nieskończonych,
to zastosowania do równań cząstkowych pozostały na uboczu i od końca ubiegłego
wieku ukazało się niewiele prac z tego zakresu.
Ostatnio jednak w związku z poszukiwaniem nowych metod
analitycznych, zwłaszcza dla potrzeb hydrodynamiki, sięgnięto po dobrze
wypracowany jeszcze za czasów Liego aparat.
Praca niniejsza ma na celu możliwie pełne zapoznanie
czytelnika z tym algorytmem i kręgiem stawianych przy tym zagadnień. Tę stronę
algorytmiczną mając przede wszystkim na uwadze starałem się zmierzać do
celu najprostszymi środkami, co może być bez znaczenia dla czytelnika pragnącego
przyswoić sobie aparat bez szczegółowego wnikania w trudne działy
matematyki, jak np. teoria grup topologicznych, od których właściwie należałoby
zaczynać. Z tego też względu zrezygnowałem ze zbyt pedantycznego wymieniania
założeń, przy których można przeprowadzać występujące tu rachunki.
Nieuniknione zbieżności z monografią Owsiannikowa starałem się rekompensować
przez rozbudowę tam algorytmów na przypadek grup nieskończonych.
Z nielicznymi wyjątkami unikałem ilustrowania przykładami
tych zastosowań, które łatwo znaleźć można w przytoczonej na końcu
bibliografii. Pozostałe wynikły z moich obliczeń.
W całej pracy z wyjątkiem punktu 4.6 jest
konsekwentnie stosowana konwencja sumacyjna względem powtarzających się
dolnych oraz górnych wskaźników względnie ich zespołów.
Celem obecnej
pracy jest dyskusja termodynamicznej metody jednoczesnego traktowania zjawisk
reologicznych i plastycznych oraz konstrukcja termodynamicznej teorii
nieliniowych materiałów lepkoplastycznych, która może być użyta do opisu
zachowania się metali pod obciążeniami dynamicznymi.
W pierwszej części pracy przedyskutowano trzy różne
podejścia termodynamiczne do ośrodka ciągłego. Wykazano, że termodynamiczne
podstawy lepkoplastyczności mogą być zbudowane w ramach koncepcji materiałów
z pamięcią. Nieliniowy materiał z pamięcią jest zdefiniowany za pomocą układu
równań konstytutywnych, w którym pewne funkcje stanu takie jak tensor naprężenia,
energia wewnętrzna, strumień ciepła itd. są określone przez funkcjonały
zależne od funkcji, która reprezentuje historię lokalnej konfiguracji
materialnej cząsteczki. Jako rezultat jednoczesnego uwzględnienia sprężystych,
lepkich i plastycznych właściwości materiału opis funkcji aktualnego stanu
wprowadza historię lokalnej konfiguracji materialnej cząsteczki jako funkcję
czasu i drogi.
Zostały zanalizowane ograniczenia jakie nakłada
drugie prawo termodynamiki zasada obiektywności.
W drugiej części pracy przedyskutowano pewne szczególne
przypadki równań konstytutywnych. Między innymi został zbadany materiał
lepko plastyczny typu prędkościowego i materiał wrażliwy na prędkość
odkształcenia.
W praktyce najczęściej
stosowanym sposobem wyznaczania charakterystyk dynamicznych rzeczywistych obiektów
są metody eksperymentalne. Pozwalają nam na znaczne skrócenie czasu
potrzebnego do uzyskania charakterystyk. wyeliminowane są źródła błędów
występujące przy obliczeniach analitycznych. Tym nie mniej, mogą występować
odchylenia charakterystyk wyznaczonych eksperymentalnie od charakterystyk
rzeczywistych, co spowodowane jest przede wszystkim niedokładnością
stosowanych metod oraz niedokładnością aparatury pomiarowej.
Przedstawiona metoda ma tę zaletę w stosunku do
innych metod opartych na wykorzystaniu sygnałów stochastycznych, że pozwala
znaleźć przybliżenie przepustowości widmowej układu wprost na podstawie
zapisu realizacji stacjonarnego procesu stochastycznego bez konieczności
wstępnej obróbki zapisu, polegającej na ogół na znalezieniu najpierw
przebiegu funkcji korelacji, a następnie gęstości widmowej.
Zależność /4.9/ pozwala na
otrzymanie bezpośrednio wyrażenia analitycznego na przepustowość widmową,
podczas gdy wiele innych metod pozwala jedynie otrzymać przebieg krzywej gęstości
widmowej, którą zwykle trzeba następnie aproksymować za pomocą
jakiegokolwiek znanego wyrażenia analitycznego.
W przypadku zbudowania urządzenia liczącego do
otrzymywania współczynników s k i b k, wyrażenie na
przepustowość widmową układu otrzymuje się natychmiast, a wykreślenie
charakterystyki częstotliwościowej nie nastręcza specjalnych trudności.
Obliczanie wartości współrzędnych poszczególnych punktów charakterystyki
można znacznie ułatwić wykorzystując podane w tablicy 1 wartości składników
sink a
i cosk a.
Przedstawiona metoda może być stosowana do
wyznaczania charakterystyk dynamicznych różnych układów mechanicznych,
pneumatycznych, hydraulicznych, przyjmując, że na wejściu układu mamy
wymuszenia będące zakłóceniami stochastycznymi występującymi w czasie
normalnej pracy układu. Należy przy tym pamiętać, że nie zawsze można
stosować metody zdejmowania charakterystyk dynamicznych przy zastosowaniu
sztucznych wymuszeń, ponieważ wymuszenia te naruszają normalny proces
technologiczny. W takim przypadku możemy być zmuszeni do zastosowania metody
wykorzystującej zakłócenia, które będą odgrywały rolę sygnałów
wymuszających.
In
the present work the subject of investigation is a rigid unbalanced vertical
rotor supported elastically. The rotor carries a tank partly filled by liquid.
The mass M represents the mass of complete rotating system, without taking into
account the liquid mass. The mass of unbalance is represented by m, where m <<
M. We assume that the distribution of masses in the rotating system is
symmetric, so that two principal moments of inertia I are equal each other.
Action of the mass m is equivalent to the action of an external centrifugal
force. The rotor is supported in two flexible bearings. The upper bearing
enables lateral displacements, whereas the lower bearing allows to perform the
spherical motion. It is assumed, that the resultants of elasticity forces F B
, F H act in the plane.
Jednym z
zagadnień istotnych przy opisie różnych materiałów, a w tym i ośrodków
idealnie sypkich jak np. suchy piasek, jest wpływ drogi obciążenia na ich własności
mechaniczne. Pod pojęciem drogi obciążenia rozumiemy kolejne następstwo wywoływanych
w badanym materiale stanów naprężenia. Abstrahujemy przy tym od czasu dzielącego
kolejne stany naprężenia, którego uwzględnienie mieści się w pojęciu
historii obciążenia. W przypadku materiałów idealnie sypkich efekty czasowe
mogą być na ogół pominięte. Wpływ drogi obciążenia jest zagadnieniem ważnym
w przypadku oparcia się przy opisie materiału na teorii plastyczności, uwzględniającej
zależność zachowania się materiału od wstępnej drogi obciążenia.
Przeważająca liczba prac poświęconych zagadnieniu
związków fizycznych gruntów i kryteriów ich zniszczenia - warunku plastyczności
- dotyczyła jedynie opisu materiału przy jednokrotnym obciążeniu do
zniszczenia, nie analizując wpływu drogi obciążania na uzyskane zależności.
Istnieją jednak prace, które nie rozpatrując bezpośrednio tego zagadnienia
mogą dostarczyć pewnych informacji.
Niniejsza praca ma na celu dostarczenie informacji o wpływie
złożonych dróg obciążania na warunek plastyczności i zależność naprężenie
- odkształcenie dla zagęszczonego piasku suchego w osiowosymetrycznym stanie
naprężenia. Ilościowe ujęcie zaobserwowanych efektów jak i rozszerzenie
zagadnienia na bardziej złożone stany naprężenia stanowić będzie przedmiot
dalszych badań.
There
exists extensive literature where incompressible materials are defined by the
demand, that only isochoric motions are allowed. In the nature, however, exist
compressible materials only. Therefore the theory based on such a geometrical
definition not complemented by the theorems on the relationship between
compressible and incompressible materials is of mathematical interest only.
Moreover the geometrical definition allows some ambiguity. Namely the constraint
imposed on the motion does not determine uniquely the additional degree of
freedom in the stress-strain relation. This indeterminacy is usually avoided by
assumption that the extra stress does not produce work on the isochoric /i.e.
compatible with the constraint/ deformations. Only in some special cases such
assumption is justified.
In fact the only purpose of introducing the incompressible materials is
to find approximate solution for the original material, but with the aid of the
equations simpler than the original ones. Of the principal interest is therefore
the difference between the solution of the boundary problem for real
compressible material and the solution for the hypotetic incompressible one.
In the present work the limit incompressible material is defined as the
material for which the solution of the boundary problem equals the limit
solution for the compressible materials if the compressibility tends to zero.
Because it was possible to find in the linear theory more elegant solutions this
theory is not considered as the special case of the linear one, but treated
separately. One parameter family of the compressible materials and the one
parameter family of deformations is assumed. The equilibrating body forces and
surface tractions tend to the finite limit. By the stress-strain relation is
defined the hypotetic material for which the limit boundary problem equals the
limit solution for the compressible materials. Because this material allows
isochoric motions only it is called the limit incompressible material. in the
linear theory such a material always exists. For hyperelastic material the extra
stress is a spherical tensor, but for the general elastic material it is not.
For the general non-linear elasticity it is shown that the limit incompressible
material in general does not exist.
The
subject of the present paper is the general discussion of the some theoretical
problems concerning a simple method used for the automatic recognition of
isolated speech sounds. The principle of the method consists in dividing the
short-time spectrum of the input speech signal into n frequency bands and in
evaluating the spectrum levels in successive bands with simple amplitude
discriminators. To simplify the theoretical considerations, a few constraints
and limitations have been introduced concerning both the investigated speech
material /six Polish syllabic vowels/ and the number of distinctive features
describing each class of vowels /n = 6 frequency bands, a = 2 spectrum levels in
each band, maximum amount of information
I max = a n = 26 = 64 bits per vowel/.
Taking as the starting point the formal rules of the classical theory of
the recognition of membership in classes, the authors discuss the general
conditions which should be fulfilled by a device which has to recognize isolated
speech sounds independently of speakers voice quality and articulation. These
conditions have been then adapted to the particular case of the limited ensemble
of speech sounds consisting of six Polish isolated syllabic vowels uttered by
male speakers. Special attention is paid to the problem of the most effective
method of spectrum segmentation, that is to the choice of the appropriate
frequency bands and the individual threshold levels in each band.
The theoretical considerations are based the general rules of Boolean
algebra which constitutes the most convenient mathematical means for the
description, synthesis and design of the logical nets forming the decision
circuit of the recognizer. The Boolean functions describing the distinctive
features of the considered vowel classes have been then reduced to simplify the
internal structure of the decision circuit built of semiconductor diodes. The
choice of the appropriate spectrum patterns to be recorded in the memory of the
recognizer is done by the graphical method based on the analysis of Karnaugh’s
matrices. The theoretically foreseen as well as experimentally measured
confusion matrices in recognition of six Polish vowels are given to prove the
accuracy of the method.
In the last chapter the general block diagram of an experimental device
for automatic recognition of isolated Polish vowels is briefly described. The
device will be used in further research work on automatic recognition of speech
entities of higher orders /e.g. syllables and words/ with applications to
automatic control of machines by voice.
W artykule
obliczano charakterystykę skuteczności mikrofonu cylindrycznego, której
przebieg jest zależny od stosunku: wymiarów mikrofonu od długości fali,
rezonansów własnych elementu piezoelektrycznego, oraz niejednorodności
ceramiki piezoelektrycznej z której wykonano cylinder.
Punktem wyjścia obliczeń jest rozkład ciśnienia na
powierzchni cylindra umieszczonego w polu fali płaskiej, podany przez
Morse’a. Ciśnienie to, działające na elementy cylindra z materiału
piezoelektrycznego, wytwarza napięcie elektryczne na jego elektrodach, które
jest proporcjonalne do średniego ciśnienia panującego na powierzchni
cylindra. Opierając się na tym założeniu, możemy obliczyć charakterystykę
względnej skuteczności mikrofonu cylindrycznego w polu fali płaskiej.
W dalszym ciągu przedyskutowano wpływ rezonansów własnych
cylindra z ceramiki piezoelektrycznej na charakterystykę skuteczności
mikrofonu. Rezonanse te mogą spowodować korzystną zmianę przebiegu
charakterystyki, ale w znacznie mniejszym zakresie częstotliwości niż to się
powszechnie przyjmuje.
Wyniki obliczeń i pomiarów podane w artykule pozwalają
na bardziej wnikliwą ocenę podstawowych i koniecznych warunków dobrej pracy
mikrofonu piezoelektrycznego, co jest ważne przy pomiarach natężenia pola
ultradźwiękowego.
W artykule
przeprowadzono analizę charakterystyki skuteczności mikrofonu kulistego,
obliczonej na podstawie rozkładu ciśnień na powierzchni kuli umieszczonej w
polu fali płaskiej.
Napięcie wyjściowe na elektrodach pokrywających kulę
z materiału piezoelektrycznego jest proporcjonalne do średniego ciśnienia na
powierzchni kuli obliczonego w zależności od ciśnienia akustycznego i częstotliwości
fali. Opierając się na tej zależności obliczono charakterystykę względnej
skuteczności mikrofonu kulistego.
Obliczone charakterystyki skuteczności porównano z
charakterystykami doświadczalnymi uzyskanymi, poprzez cechowanie mikrofonów
piezoelektrycznych wzorcowym mikrofonem pojemnościowym, oraz pomierzone metodą
rury udarowej. Przebiegi obliczonych krzywych zgadzają się dobrze z
przebiegami zdjętymi doświadczalnie.
Przedstawiono także wpływ rezonansów własnych kuli
na przebieg charakterystyki skuteczności mikrofonu piezoelektrycznego.
Stwierdzono, że obecność rezonansu radialnego kuli nie poprawia
charakterystyki skuteczności mikrofonu, ponieważ jego częstotliwość
rezonansowa leży w zakresie częstotliwości, dla których skuteczność
mikrofonu spada niemal do zera.
Natomiast częstotliwości rezonansów, odpowiadających
drganiom giętnym są bliżej nieokreślone ze względu na brak teorii drgań giętnych
kuli i przez to nie mogą być wykorzystane do korekcji charakterystyki
skuteczności mikrofonu.
Przedmiotem
przedstawionej pracy jest analiza równań mechanicznych ośrodka jednorodnego i
izotropowego typu Coulomba w przypadku, gdy proces deformacji ośrodka
traktowany jest jako płaski sztywno-plastyczny proces dynamiczny. Pod pojęciem
procesu dynamicznego rozumiemy tutaj taki proces deformacji, w którym
przyspieszenia cząstek ośrodka są tak wysokie, że w równaniach ruchu należy
uwzględnić człony inercyjne, w odróżnieniu od procesu quasistatycznego,
gdzie człony się pomija. W pracy rozpatrzony został przypadek procesu
stacjonarnego. Jako równanie konstytutywne opisujące proces deformacji przyjęta
została izotropowa zależność między tensorami naprężenia i prędkości
odkształcenia w postaci quasiliniowego związku między tymi tensorami /założenie
współosiowości tych tensorów/. Ponadto założono, że w procesie płynięcia
ośrodek jest nieściśliwy.
Przyjęty w obecnej pracy model sztywno-plastycznego płynięcia
dla ośrodka Coulomba stanowi pierwsze przybliżenie i pozwala w sposób
stosunkowo prosty przeprowadzić analizę równań opartych na tym modelu i
uwzględniających siły bezwładności w równaniach ruchu.
Wyprowadzone w pracy równania mają postać
niezmienniczych zależności pomiędzy wielkościami niezmienniczymi, określającymi
stan naprężenia i pole prędkości przemieszczeń i zapisane są w układzie
współrzędnych krzywoliniowych nieortogonalnych, odpowiednio unormowanych do
postaci naturalnej.
Przyjęta w
obecnej pracy metoda analizy i zapisu równań jest efektywna przynajmniej dla
założonego modelu kinematycznego ośrodka. Pozwala ona w prosty sposób przejść
od zapisu równań w dowolnym układzie współrzędnych krzywoliniowych do ich
zapisu zarówno w niezmienniczych /dla ustalonego zagadnienia brzegowego/
siatkach współrzędnych jak siatka trajektorii naprężeń głównych, siatka
trajektorii maksymalnych odkształceń postaciowych, siatka linii poślizgu
Coulomba i siatka charakterystyk, jak również do zapisu równań w konkretnym
układzie linii współrzędnych z założoną parametryzacją.
Istotnym punktem pracy jest podanie metody badania typu
równań różniczkowych cząstkowych quasiliniowych i wyprowadzania równań
ich charakterystyk - metody zilustrowanej na przykładzie równań różniczkowych
wynikających z założonego modelu mechanicznego ośrodka. W oparciu o
wyprowadzone równania różniczkowe modelu w odniesieniu do dowolnego układu
współrzędnych nieortogonalnych /w płaszczyźnie ruchu/, przyjętego w
postaci naturalnej, oraz na podstawie definicji charakterystyk równań różniczkowych
cząstkowych, podanej przez R. Couranta i D. Hilberta /1/, wyprowadzenie równań
charakterystyk /kierunków charakterystycznych i odpowiednich związków różniczkowych
wzdłuż linii charakterystycznych w płaszczyźnie zmiennych niezależnych/
sprowadza się do wykrycia prostych zależności algebraicznych między kątami
wzajemnego nachylenia linii współrzędnych i kątami nachylenia kierunku głównego
s
1 względem linii współrzędnych.
W artykule
przedstawiono wyniki badania tłumienia poprzecznych fal ultradźwiękowych,
rozchodzących się w krysztale Cd Se w kierunku prostopadłym do osi C.
Fala generowana w próbce Cd Se przetwornikiem
wykonanym z kwarcu o cięciu Y, tak ustawionym, że jego drgania ścinania
zachodzą w kierunku tworzącym kąt 45 0 z osią C kryształu,
wykazuje tłumienie o 13 dB mniejsze po oświetleniu próbki Cd Se światłem
białym.
Wynik ten wykracza poza teorię podaną przez
White’a, gdyż do próbki Cd Se nie przyłożono pola elektrycznego przyśpieszającego
nośniki prądu.
W artykule podjęto próbę wyjaśnienia obserwowanego
zjawiska w oparciu o prawo rozchodzenia się fal sprężystych w kryształach,
jednakże dokładna analiza zjawiska wykazuje jego związek z własnościami
fizycznymi kryształu.
Prowadzone są dalsze prace nad wyjaśnieniem opisanego
efektu.
W bezwładnościowych
przyrządach pomiarowych charakterystyki amplitudowo-częstościowe odbiegają
od postaci odpowiadającej układowi liniowemu o jednym stopniu swobody. Jest to
związane albo z nieliniowością charakterystyk układu, albo z reologicznymi własnościami
płynów tłumiących. W oparciu o metodę perturbacji wyznaczone zostały
charakterystyki dla różnych modeli nieliniowych i stwierdzono, że najbliższy
rzeczywistości jest układ o 1 1/2 stopniu swobody, w którym masa związana
jest z obudową przyrządu za pomocą liniowego bloku reologicznego Voigta i równoległego
do niego nieliniowego bloku Maxwella. Przedstawiony model może być
wykorzystany do wyznaczania parametrów charakteryzujących własności
reologiczne płynów.
W niniejszej
pracy przedstawiono sposób otrzymania rozwiązania szczególnego podstawowych równań
termosprężystości oraz termo-lepkosprężystości dla pewnej dość szerokiej
klasy zagadnień. Założono brak sił masowych, źródeł ciepła oraz
jednorodne warunki początkowe dla pola temperatur i dla wielkości
charakteryzujących stan odkształcenia.
Rozwiązanie szczególne dla ośrodka sprężystego
uzyskano wykorzystując pewną metodę operatorową. Uzyskane rozwiązanie wyróżnia
się swą prostotą, ze względu na to, że wyraża się poprzez całki z pola
temperatury i jego gradientów. W ten sposób, na innej drodze w stosunku do ogólnie
stosowanych metod, zaistniała możliwość sprowadzenia pewnych dynamicznych
zagadnień termosprężystości do odpowiednich dynamicznych zagadnień teorii
sprężystości. Ogólnie stosowane metody wymagają wielokrotnego całkowania
oraz znajomości podstawowego rozwiązania. To ostatnie jednakże znane jest
zaledwie dla niewielu konfiguracji ciała. Dlatego też otrzymane poniżej rozwiązanie
szczególne, które uzyskano na drodze jednokrotnego całkowania po czasie
posiada niewątpliwie pewne zalety w stosunku do ogólnych metod.
Następnie rozwiązanie szczególne dynamicznych
zagadnień termo-lepkosprężystości otrzymano wykorzystując analogię sprężysto-lepkospsprężystą.
Wykonując jednostronną transformację Laplace’a na rezultatach uzyskanych
dla ciał sprężystych przedstawiono rozwiązanie szczególne w przestrzeni
transformat dla ośrodków opisanych wielomianowymi operatorami różniczkowymi.
Dla dwóch podstawowych modeli tj. dla modelu Maxwella i modelu Voigta obliczono
retransformaty. Uzyskane w ten sposób rozwiązania szczególne podstawowych równań
dla tych modeli wyróżniają się podobnie jak dla ośrodka sprężystego prostą
formą /również niezależnie od konfiguracji ciała/. Jest to przede wszystkim
istotne dla modelu Maxwella, w którym zaburzenia propagują się ze skończoną
prędkością. W związku z tym uzyskane rozwiązanie szczególne dla tego
modelu pozwala /podobnie jak dla ośrodka sprężystego/ na wypowiedzenie kilku
ogólnych uwag dotyczących stanu odkształcenia w pełnym przedziale czasu.
Przedmiotem
pracy jest zagadnienie o nierównomiernym ogrzaniu brzegu pólprzestrzeni
termosprężystej. Dotychczas rozwiązano szereg problemów z tej dziedziny
zarówno w ramach niesprzężonej jak i sprzężonej termosprężystości.
Wszystkie te rozwiązania dotyczą przypadków, kiedy granica półprzestrzeni
jest płaszczyzną. Jednak dla wielu zastosowań /np. w fizyce skorupy
ziemskiej/ bardziej adekwatnym modelem jest półprzestrzeń ograniczona
powierzchnią nierówną. Ponadto bardziej realne jest też założenie, że
rozkład temperatury na brzegu jest opisany przez funkcję losową.
Celem tej pracy jest uogólnienie zagadnienia o nierównomiernym
ogrzaniu płaszczyzny ograniczającej półprzestrzeń sprężystą w tych dwu
wskazanych kierunkach.
W oparciu o sprzężone równania termosprężystości
określono pole termosprężyste w półprzestrzeni wywołane nierównomiernym
rozkładem temperatury na jej brzegu, który jest powierzchnią nierówną wolną
od naprężeń. Zakłada się, że nierówności powierzchni są małe i stosuje
się metodę małych zaburzeń rozwiniętą w badaniach rozpraszania fal na
powierzchniach nierównych. W części drugiej przeprowadzono rozważania
probabilistyczne. Zakładając kolejno, że rozkład temperatury na brzegu oraz
postać powierzchni opisane są przez funkcję losową wyznaczono
charakterystyki probabilistyczne pola termosprężystego.